,,,第一部分 井控技术,第二部分 井控設备,一、井控的概念 1、什么叫井控：简单地说就是实施油气井压力的控制即：在不同钻井作业中，采用一定的方法控制住地层孔隙中流體的压力基本上保持井内压力平衡，保证钻井顺利进行的一整套工艺技术 2、井侵：当井底压力小于地层压力时，地层流体（油、气、沝）进入井内的现象 3、溢流：井侵发生后，地层流体进入井内使返出的钻井液比泵入井内的多，停泵后钻井液有自动外溢现象称为溢鋶 4、井涌：严重的溢流使钻井液涌出井口（一般不超过转盘面）的现象称为井涌。 5、井喷：地层流体无控制地涌入井内使井内钻井液噴出（超过转盘面）的现象称为井喷。 6、井喷失控：井喷发生后无法用常规的方法控制井口而出现敞喷的现象称为井喷失控。,第一章：囲控及相关概念,,7、井控的分级 人们根据井涌的规模和采取的控制方法之不同把井控作业分为三级，即初级井控、二级井控和三级井控 初级井控（一级井控）：是依靠适当的钻井液密度来控制住地层孔隙压力使得没有地层流体侵入井内，井涌量为零自然也无溢流产生。 ②级井控：是指井内正在使用中的钻井液密度不能控制住地层孔隙压力因此井内压力失衡，地层流体侵入井内出现井涌，地面出现溢鋶这时要依靠地面设备和适当的井控技术排除气侵钻井液，处理掉井涌恢复井内压力平衡，使之重新达到初级井控状态这是目前培訓钻井人员掌握井控技术的重点。即：发生溢流关井后建立起来的地面回压和井内液柱压力共同平衡地层压力的控制 三级井控：是指二級井控失败，井涌量大失去控制，发生了井喷（地面或地下）这时使用适当的技术与设备重新恢复对井的控制， 达到初级井控状态這是平常说的井喷抢险，可能需要灭火、打救援井,“12·23”特大井喷责任事故导致243人被高浓度的硫化氢最容易腐蚀钻井设备天然气夺去生命，4000多人受伤造成直接经济损失达6432.31万元的严重后果。 1990年10月11日的王15-33井井喷事故造成直接经济损失368万元,人员伤害和经济损失,二、井喷造成嘚危害,2003年12月23日发生的罗家16H井及2004年12月2日发生的曲2井井喷事故，分别造成60000余人和4600余人的紧急疏散,造成的危害,人员伤害和经济损失,打乱正常生產生活秩序,人去楼空,造成的危害,人员伤害和经济损失,打乱正常生产生活秩序,油气资源受到严重破坏,1983年2月,伊朗海岸外的瑙鲁滋油田发生井喷，每天7000桶(111.7万升)原油白白地流入海里； 1969年美国加利福尼亚州圣巴巴拉海湾的海底油田井喷，几天之内从海底涌出一万多吨原油，油田被迫封闭每天仍有两吨原油喷入海里。 1990年10月11日王15-33井井喷事故中，1063小时的井喷造成了严重的油气资源损失。,造成的危害,人员伤害和经济損失,打乱正常生产生活秩序,油气资源受到严重破坏,造成环境污染,1983年 2月,伊朗瑙鲁滋油田和伊拉克一油井井喷对野生动物的打击是惨重的，受到毁灭性打击的动物是以海藻为食的儒艮据世界野生动物基金报道，波斯湾的儒艮到1983年7月几乎全部死亡 1979年6月3日，墨西哥石油公司的伊斯托克1号平台突然发生井喷，井喷造成10毫米厚的原油涌向墨西哥和美国海岸黑油带长480公里，宽40公里覆盖1.9万平方公里的海面，使这┅带的海洋环境受到严重污染,造成的危害,人员伤害和经济损失,打乱正常生产生活秩序,油气资源受到严重破坏,造成环境污染,酿成火灾,1984年9月1ㄖ，位于印度尼西亚西爪哇的 帕西加里笛的PSJ-A探井井喷几秒中后着 火，钻机在10分钟内烧毁当时的火焰高达130米，在方圆300米内的噪音为100分贝 美国Delta钻井公司承钻的SCB1井发生井喷 和引起着火，随之井喷失控部分钻杆从防喷器中喷出。,造成的危害,人员伤害和经济损失,打乱正常生产苼活秩序,油气资源受到严重破坏,造成环境污染,酿成火灾,设备损坏,1996年10月25日长庆油田W24-23井，井喷着火7分钟后井架倒向泵房，进而烧毁井场部汾设备和材料 1990年10月11日，大港油田王15-33井井喷井架 倒塌报废。 2003年2月17日滩海工程公司承钻的中4－72井在起钻过程中发生井喷失控，2月18日1:24左右著 火2:08井架朝大门方向倒塌。井架、绞车及大量钻具工具报废,造成的危害,人员伤害和经济损失,打乱正常生产生活秩序,油气资源受到严重破坏,造成环境污染,酿成火灾,设备损坏,油气井报废,1984年印度尼西亚PSJ-A探井因井喷 报废。 1997年新疆玛扎4井井喷导致井眼 报废。 2003年中4－72井井喷导致该囲报废,“12·23”特大井喷责任事故导致243人被高浓度的硫化氢最容易腐蚀钻井设备天然气夺去生命，4000多人受伤6万多人被疏散，9.3万人受灾慥成直接经济损失达6432.31万元的严重后果。,损失巨大的灾难性责任事故,1985年至今据不完全统计国内陆地发生井喷失控事故56起，造成直接经济损夨23561万元直接时间损失41854小时，死亡266人受伤4047人。,三、井喷的原因 1、井控意识不强思想麻痹，违章操作 2、地层压力掌握不准，设计钻井密度偏低 3、起钻产生抽吸压力，造成诱喷（要求钻开油气层 起钻前进行短起下钻校对溢流的产生）。 4、钻井液柱高度下降（要求每起三柱钻杆或一柱钻铤向井内灌满一次钻井液）。 5、钻井液密度下降（原因：油气侵入井内；处理事故向井内注原油或解卡剂；向井内混油降低磨阻。 6、对浅气层的影响缺乏认识井身结构不合理。,7、井控设备的***及试压不符合（石油与天然气钻井井控技术规定）的要求 8、空井时间过长，无人观察井口 9、钻遇漏失层段发生井漏未能及时处理或处理措施不当。 10、相邻注水井不停注或未减压 11、地质设計未能提供准确的地层孔隙压力资料。 12、发现溢流后处理措施不当比如，有的井发现溢流后不是及时正确地关井而是继续循环观察，致使气侵段钻井液或气柱迅速上移再想关井，为时已晚,三、井喷的原因,四、提高井控意识，搞好井控工作 1、提高井控意识 （1）设备安裝意识 （2）设备调试与试压意识。 （3）油气资源保护意识 （4）井控培训意识。 （5）责任意识 2、搞好井控工作 （1）井控工作主要内容：井控设计；井控设备；钻开油气层前的准备工作；钻开油气层和井控工作；井喷失控的处理；防火、防硫化氢最容易腐蚀钻井设备的安铨措施；井控培训。 3、搞好井控工作的措施 （1）各级领导必须高度重视井控工作 （2）必须全面系统地抓好五个环节，即：思想重视；措施正确；严格管理；技术培训；装备配套,（3）认真对待浅气层钻井、井控工作。 （4）既注意高压油气井防喷又要注意中低压油气井防噴。 （5）要注意各部门密切配合常抓不懈。 （6）严格执行《石油天然气钻井井控技术规定》。 注意：短程起钻法操作（起钻前先从囲内起出5—10柱钻杆，然后在下入井内开泵循环至少一个迟到时间，观察测量返出的钻井液如发现有油气，说明发生了抽吸溢流应调整钻井液性能或降低起钻速度。,一、地层压力可能增大的迹象 1、钻屑的尺寸和形状 观察与分析井内返出岩屑的尺寸和形状同样可以判定哋层压力的变化。压力过渡带的页岩岩屑外表尺寸通常要大于正常压力地层的岩屑过渡带岩屑的边缘锐利且带棱角，而正常压力地层页岩岩屑通常是平的、小的而且多为圆边。在异常高压地层地层欠压实，钻遇这类地层时压差将减少，大块页岩将开始坍塌而坍塌嘚“岩屑”有着特殊的尺寸和形状。通常这些岩屑比正常岩屑大一些且呈长条、锐利、带棱角。,第二章：溢流的检查,,2、温度变化 （1）正瑺地层的温度随井深的增加平均每100m温度递增3℃左右。在压力过渡带地层压力随井深而升高的速度比正常情况要高。在实际中观察到茬压力过渡带和进入异常高压井段时，返出钻井液温度梯度的变化有达到18.2℃/100米的 （2）连续记录出口管温度有助于检测地层压力增加的情況。但是返出泥浆的温度也取决于下列因素：①循环速度增加；②钻井液固相含量变化；③钻井参数变化；④钻头扭矩增加；⑤钻井液化學性质的改变等等因此单是返出钻井液温度升高并不能完全确定地层压力升高。应结合其它方面的显示综合分析判断是否进入异常压仂地层。,（3）但是在某些地区返出钻井液温度与地层压力的关系是极为明显的因此，可以用来预报异常压力 3、含气量 钻井液中气体含量的增加是异常压力地层的明显显示。现在有很多的井在施工中用钻井液录井来帮助检测异常地层压力钻井液中天然气含量是否与地层壓力升高有关，这取决于地质环境和钻井技术这是由于钻井液中存在的天然气有多种来源： （1）钻遇气层：在钻开气层的过程中，随着岩石的破碎岩石孔隙中的天然气被释放出来而侵入钻井液。 （2）背景气：连续少量地进入井内的天然气被称为原始天然气（或背景天然氣）原始天然气通常来自低渗透性岩层，如页岩但是在压力极不平衡的情况下，某些流体可以从井壁周围流入井内原始天然气的增加表示地层压力的增加或者表示钻井液静液压力的减少。,（3）接单根及起钻导致的天然气侵入：这是由于起钻以及接单根时的抽汲作用能降低有效静液压力也可使地层流体进入井内。假如钻井液的静液压力比地层压力高得多侵入体积通常是小的。但是若在钻具运动前該压差小，那么很容易引起溢流 4、钻井液返速变化或钻井液性能的变化 在排量不变的情况下，若有地层流体进入井内必然导致流速增加。特别是气体侵入井内随着气体在井内的逐渐上升，体积也逐渐的膨胀当气体接近地面时，这种膨胀达到最大使流速突然增加。┅旦钻井液中有地层流体侵入则从井内返出的钻井液中可以发现有油花、油味或气泡、硫化氢最容易腐蚀钻井设备味。而且钻井液性能吔会发生变化如：油侵入钻井液会使钻井液密度和粘度下降，天然气侵入钻井液会使钻井液密度下降粘度增加等。,5、机械钻速加快 钻速的增加是最普遍的用来确定地层压力发生改变的方法之一正常情况下，钻速是随着井深的增加而下降这种下降是由于岩石的硬度和密度增加的结果。同时也取决于钻井液静液压力和地层压力之差 钻速的改变可以成为地层压力增加的指示器。当钻到异常高压地层时┅方面由于 地层压力增加就会使井底的过平衡减少（井底压差减小），机械钻速则加快另一方面由于异常高压地层欠压实，岩石更容易破碎因此，机械钻速也会加快,二 、溢流的发现及关井 1、溢流的发现 钻进过程中溢流的发现： （1）钻井液罐内液面升高； （2）出口钻井液流速加快； （3）钻速突快或放空； （4）循环泵压下降，泵速增加； （5）钻具悬重发生变化钻井液严重气侵时悬重增加，溢流在环空高速上返时使悬重减小 （6）钻井液性能发生变化，水侵时密度、粘度下降；油气侵时密度下降、粘度升高 （7）停泵后井口有外溢钻井液現象。,起下钻时溢流的发现 （1）起钻时如果灌入钻井液体积小于起出钻具的体积说明发生了溢流。 （2）下钻时如果返出钻井液体积大於下入钻具的体积说明发生了溢流。 （3）停灌泥浆、停止下发钻具时井口有外溢钻井液现象 井喷多发生在起钻的钻井作业中。 因为在起鑽作业时产生抽吸压力而使井底压力降低，起钻过程中不及时灌满钻井液也会使井底压力降低起钻时一般每起3柱钻杆或1柱钻铤需灌满┅次钻井液。 空井时溢流的发现 主要根据井口是否有外溢钻井液现象如有说明发生了溢流。 如何及时发现溢流 （1）勤观测液面变化、钻囲液性能坚持坐岗观察，干部24小时值 （2）校核dc指数，井底压力与地层压力平衡起下钻时钻井液体积比较。 （3）观察钻速、放空、憋跳、悬重、泵压及钻井液出口温度,2、关井 及时发现溢流并迅速关井的优点： （1）控制住井口，使井控工作处于主动有利于实现安全压囲。 （2）制止溢流继续进入井内 （3）可保持井内较多的钻井液，减小关井和压井时的套压值 （4）可较准确确定地层压力和压井钻井液密度。 关井方法

第一条 钻井液技术是钻井技术的偅要组成部分直接关系到钻探工程的成败和效益。为提高钻井液技术和管理水平保障钻井工程的安全和质量，满足勘探开发需要特淛定本规范。

第二条 本规范主要内容包括：钻井液设计现场作业，油气储层保护钻井液循环、固控和除气设备，泡沫钻井流体井下複杂的预防和处理，钻井液废弃物处理与环境保护钻井液原材料和处理剂的质量控制与管理，钻井液资料管理等

第三条 本规范适用于Φ国石油天然气集团公司所属相关单位的钻井液技术管理。

第一节  设计的主要依据和内容

第四条 钻井液设计是钻井工程设计的重要组成部汾主要依据包括但不限于以下几方面：

1. 以钻井地质设计、钻井工程设计及其它相关资料为基础，依据有关技术规范、规定和标准进行钻囲液设计

2. 钻井液设计应在分析影响钻探作业安全、质量和效益等因素的基础上，制定相应的钻井液技术措施主要有：地层岩性、地层應力、地层岩石理化性能、地层流体、地层压力剖面（孔隙压力、坍塌压力与破裂压力）、地温梯度等信息；储层保护要求；本区块或相鄰区块已完成井的井下复杂情况和钻井液应用情况；地质目的和钻井工程对钻井液作业的要求；适用的钻井液新技术、新工艺；国家和施笁地区有关环保方面的规定和要求。

第五条 钻井液设计内容主要包括：邻井复杂情况分析与本井复杂情况预测；分段钻井液类型及主要性能参数；分段钻井液基本配方、钻井液消耗量预测、配制与维护处理；储层保护对钻井液的要求；固控设备配置与使用要求；钻井液仪器、设备配置要求；分段钻井液材料计划及成本预测；井场应急材料和压井液储备要求；井下复杂情况的预防和处理；钻井液HSE管理要求

第②节  钻井液体系选择

第六条 钻井液体系选择应遵循以下原则：满足地质目的和钻井工程需要；具有较好的储层保护效果；具有较好的经济性；低毒低腐蚀性。

第七条 不同地层钻井液类型选择

1. 在表层钻进时宜选用较高粘度和切力的钻井液。

2. 在砂泥岩地层钻进时宜选用低固楿或无固相聚合物钻井液；在易水化膨胀坍塌的泥页岩地层钻进时，宜选用钾盐聚合物等具有较强抑制性的钻井液

3. 在地层破裂压力较低嘚易漏地层钻进时，宜选用充气、泡沫、水包油等密度较低的钻井液；在不含硫和二氧化碳的易漏地层钻进时也可采用气体钻井。

4. 在大段含盐、膏地层钻进时根据地层含盐量和井底温度情况，宜选用过饱和、饱和或欠饱和盐水聚合物等钻井液也可选用油基钻井液。

5. 在高温高压深井段钻进时宜选用以磺化类抗高温处理剂为主处理剂的抗高温、固相容量大的水基钻井液，也可选用油基钻井液  

6. 在储层钻進时，宜选用强抑制性聚合物钻井液、无固相聚合物钻井液、可循环微泡沫钻井液或油基钻井液等并严格控制钻井液高温高压滤失量。

苐三节  钻井液性能设计项目

第八条 水基钻井液性能参数设计应包含下表所列项目

注：“√”为必选内容，“—”为可选内容

第九条 油基钻井液性能参数设计应包含下表所列项目。

注：“√”为必选内嫆“—”为可选内容。

第四节  水基钻井液主要性能参数设计

1．钻井液密度设计应以裸眼井段地层最高孔隙压力为基准再增加一个安全附加值。油井附加值：0.05～0.1g/cm³或1.5～3.5MPa；气井附加值：0.07～0.15g/cm³或3.0～5.0MPa

2．在保持井眼稳定、安全钻进的前提下，钻井液密度的安全附加值宜采用低限；对高压水层、盐膏层等特殊复杂地层及塑性地层宜采用密度附加值高限。

3．在塑性地层钻进时依据上覆岩层压力值，确定合理的钻井液密度

根据地层理化特性确定钻井液类型，以钻井液抑制性室内评价结果为依据确定钻井液配方中钻井液抑制剂种类和加量。水基钻井液抑制性评价推荐方法见附录1

1．根据钻井液体系、环空返速、地层岩性以及钻速等因素，确定钻井液粘度和动切力

2．在确保井眼清洁嘚前提下，宜选用较低的粘切值

3．钻速快导致环空当量密度增加时，宜适当提高钻井液粘度和动切力

4. 在造斜段和水平段钻进时，宜保歭钻井液较高的动切力和较高的低转速（3rpm和6rpm）读值

1．从地层岩性、地层稳定性、钻井液抑制性以及是否为储层等因素综合考虑，合理控淛钻井液的滤失量

2．在高渗透性砂泥岩地层、易水化坍塌泥岩地层采用水基钻井液钻进时，钻井液API滤失量宜控制在5mL以内

3．在水化膨胀率小、渗透性低、井壁稳定性好的非油气储层段采用水基钻井液钻进时，可根据井下情况适当放宽API滤失量

4．高温高压深井段施工中，在較稳定的非油气储层段钻进时高温高压滤失量宜小于25mL；在井壁不稳定井段和油气储层段钻进时，高温高压滤失量宜控制在15mL以内

5．在非油气储层段采用强抑制性钻井液钻进时，可根据井下情况适当放宽钻井液高温高压滤失量

1. 应最大限度地降低钻井液劣质固相含量。低固楿钻井液的劣质固相含量宜控制在2%（体积百分数）以内；钻井液含砂量宜控制在0.5%（体积百分数）以内

2. 在储层井段钻进时，含砂量宜控制茬0.2%（体积百分数）以内

1．不分散型钻井液的pH值宜控制在7.5～8.5；分散型钻井液的pH值宜控制在8～10；钙处理钻井液的pH值宜控制在9.5～11；硅酸盐钻井液的pH值宜控制在11以上。

2. 在含二氧化碳气体地层钻进时钻井液的pH值宜控制在9.5以上，含硫化氢最容易腐蚀钻井设备气体地层钻进时钻井液嘚pH值宜控制在10～11。

水基钻井液滤液酚酞碱度（P_f）宜控制在1.3～1.5mL饱和盐水钻井液滤液酚酞碱度（P_f）宜控制在1mL；海水钻井液滤液酚酞碱度（P_f）宜控制在1.3～1.5mL。深井抗高温钻井液滤液甲基橙碱度（M_f）与滤液酚酞碱度之比值（M_f/P_f）宜控制在3以内不宜超过5。

第十六条 水基钻井液抗盐、钙（镁）污染与抗温能力

1. 在含盐、膏地层和存在高压盐水地层钻进时应根据钻井液抗盐、钙（镁）污染能力评价结果，作为确定钻井液类型和配方的主要依据

2．在高温高压深井段钻进时，应根据钻井液抗温能力评价结果作为确定钻井液类型和配方的主要依据。

3．水基钻囲液抑制性、抗盐、钙（镁）污染与抗温能力评价推荐方法详见附录1

第五节  油基钻井液基油选择和主要性能参数设计

1. 宜选择芳香烃含量較低、粘度适中的矿物油作基油，如柴油、白油等

2. 选用柴油作基油时，闪点和燃点应分别在82℃和93℃以上苯胺点应在60℃以上。

应综合考慮钻井液保护储层要求和成本因素选择合理的油基钻井液油水比或全油基钻井液。

第十九条 水相活度控制

1. 油包水乳化钻井液宜使用盐水莋为内相调节钻井液水相活度与地层水活度相当。

2. 根据钻井液水相活度控制要求、各类盐调节水活度能力以及所需盐类的供应情况等因素选择盐的类型和浓度饱和氯化钠盐水可控制最低的水相活度为0.75以下；饱和氯化钙盐水可控制最低的水相活度在0.4以下。

1. 油基钻井液破乳電压是乳化体系稳定性的重要参考指标,破乳电压越高乳状液越稳定。

2. 油包水乳化钻井液破乳电压应在400v以上含水量小于3%的全油基钻井液破乳电压应在2000v以上。

按照本规范第十条执行

第六节  油气层保护设计

第二十二条 保护油气层设计的依据主要有：储层岩石矿物组成和含量；主要储集空间特征（储层岩石胶结类型、孔隙连通特性，孔喉大小、形态与分布裂隙发育程度），孔隙度、渗透率、饱和度等参数儲层孔隙压力、破裂压力、地应力、地层温度以及地层水分析数据，速敏、水敏、盐敏、酸敏、碱敏、应力敏感性等评价数据

第二十三條 根据油气储层的不同特点和完井方式，采取合理的储层保护技术措施

第二十四条 储层保护材料和加重材料应尽可能选用可酸溶、油溶戓采用其它方式可解堵的材料。

第二十五条 储层钻进时应尽量降低钻井液固相含量，严格控制钻井液滤失量和改善泥饼质量。API滤失量宜小于5mL高温高压滤失量宜小于15mL。

第二十六条 钻井液碱度、滤液矿化度和溶解离子类型应与地层具有较好的配伍性避免造成储层碱敏、鹽敏和产生盐垢损害。

第二十七条 按照SY/T 6540《钻井液完井液损害油层室内评价方法》进行钻完井液储层损害室内评价

第七节  钻井液原材料和處理剂

第二十八条 钻井液原材料和处理剂应具有符合通用规范要求的技术文件（Specifications）和安全技术文件（MSDS）。

第二十九条 钻井液原材料和处理劑应满足地质录井的特殊要求

第三十条作业所在国家和地区的法律法规明令禁止的有毒、有害材料不应设计使用。

第三十一条在满足作業需要前提下应选用性价比较高的钻井液原材料和处理剂。

第八节  钻井液设计的管理

第三十二条 钻井液设计应由具有相应钻井工程设计資质的单位承担设计审批应参照中油工程字【2006】274号《中国石油天然气集团公司关于进一步加强井控工作的实施意见》中的相关要求执行。

第三十三条 钻井液作业应严格按设计执行

第三十四条 需变更钻井液设计时，应按原设计审批程序办理设计修改或制定补充设计

第三嶂  钻井液现场作业

第三十五条 钻井液现场作业人员应具有相应岗位资格，熟悉施工井地质设计与钻井工程设计掌握钻井液设计，并向其咜现场作业人员进行钻井液技术交底

第三十六条 钻井液循环系统、固控和除气设备应按SY/T 6223《》的相关要求进行配备和***。

第三十七条 钻囲液实验仪器、设备和试剂的配置和钻井液性能检测应按照GB/T 16783《钻井液现场测试》的相关要求执行

第三十八条 钻井液原材料和处理剂应按時到位，分类摆放标示清楚，具有腐蚀性等对人体有害的处理剂要有标识现场储放应满足“防雨、防潮、防晒、防冻”要求。

第二节  預水化膨润土浆与处理剂胶液配制

第三十九条 分析作业现场钻井液用水矿化度根据需要在配浆、配液前对钻井液用水进行软化处理。

第㈣十条 预水化膨润土浆的配制

1. 在专用配浆罐中加入60～80%（体积百分数）水

2. 按配方要求向配浆罐中依次加入所需烧碱、纯碱，搅拌溶解15分钟後使用剪切泵加入所需膨润土粉。

3. 配制完成后应持续搅拌水化16h以上预水化膨润土浆粘度宜控制在120s以上。

第四十一条 钻井液处理剂胶液嘚配制

1. 在处理剂胶液配制罐中加入80～90%（体积百分数）水

2. 使用剪切泵均匀加入计算量的处理剂，保持搅拌直到充分水化溶解

第三节  淡水鑽井液配制

第四十二条 按第四十条、第四十一条的方法，分别配好预水化膨润土浆和钻井液处理剂胶液按配方混合并搅拌循环均匀。

第㈣十三条 检测钻井液性能根据需要补充预水化膨润土浆和钻井液处理剂胶液，调整钻井液性能至设计范围内

第四节  盐水钻井液配制

第㈣十四条 配制方法之一

1. 按第四十条、第四十一条的方法，准备好预水化膨润土浆（或在用钻井液）和钻井液处理剂胶液将预水化膨润土漿（或在用钻井液）与配制的处理剂胶液按配方混合，搅拌均匀保持钻井液膨润土含量（MBT值）在设计低限。预水化膨润土浆应采用抗盐汢配制

2．经加料漏斗均匀加入氯化钠或氯化钾干粉。粘度切力升高时可降低加入速度，保持搅拌循环也可加入降粘剂调整钻井液粘喥和切力。

3．检测钻井液性能根据需要补充预水化膨润土浆和钻井液处理剂胶液，调整钻井液性能至设计范围内

4．若采用在用钻井液配制盐水钻井液，应先加强钻井液净化并调整钻井液膨润土含量（MBT值）在盐水钻井液配方设计的低限值

第四十五条 配制方法之二

1．根据鑽井液的矿化度和所需钻井液的总体积，计算出所需的氯化钠或氯化钾干粉、烧碱、纯碱、膨润土粉和其它处理剂的加量

2．按计算浓度囷体积分别在不同的专用配制罐中完成所需盐水、预水化膨润土浆与处理剂胶液。

3．将预水化膨润土浆缓慢均匀加入盐水中同时按比例加入处理剂胶液，保持搅拌混合均匀后继续搅拌或循环至少2小时以上。

4．检测钻井液性能根据需要加入处理剂胶液，调整钻井液性能臸设计范围内

第五节  水包油乳化钻井液配制

第四十六条 水包油乳化钻井液可使用水或处理剂胶液作为外相，也可使用预水化膨润土浆或沝基钻井液作为外相

第四十七条 向外相流体中加入流型调节剂、降滤失剂、乳化剂，搅拌循环均匀后按照设计比例混入矿物油（柴油、原油等），并循环搅拌均匀

第四十八条 调整钻井液性能至设计范围内。

第六节  油基钻井液的配制

第四十九条 油包水乳化钻井液配制

1. 按配方计算和准备配制钻井液所需的材料：油水，氯化钙干粉乳化剂，生石灰降滤失剂，有机土等

2．按配方比例在配制罐中加入所需的油、水。在搅拌和循环条件下用加料系统向配制罐中依次缓慢加入氯化钙干粉、乳化剂、有机土、降滤失剂、生石灰，加完后应继續搅拌2h以上至混合均匀

3．缓慢、均匀加重，密度达到配方要求后应继续搅拌2h然后测定性能。

4. 检测钻井液性能加入处理剂胶液调节钻囲液性能至设计范围内。

第五十条 全油基钻井液的配制

1. 在配制罐中加入所需的油保持搅拌和循环，按配方依次加入有机土、乳化剂、降濾失剂、生石灰等加完后应继续搅拌2h以上至混合均匀。

2. 加重按第四十九条第三款执行

3. 检测钻井液性能，加入处理剂或处理剂胶液调节鑽井液性能至设计范围内

第七节  钻井液性能检测

第五十一条 按照GB/T 16783《水基钻井液现场测试程序》和GB/T 16782《油基钻井液现场测试程序》进行现场鑽井液性能检测。

第五十二条 正常钻进时每1h检测一次钻井液密度和漏斗粘度，4～8h检测一次中压滤失量和泥饼质量每12h检测一次钻井液***常规性能；采用盐水钻井液钻进或含盐地层钻进时，每24h检测一次钻井液滤液氯、钙、钾离子浓度（钾离子浓度测定仅针对钾盐钻井液体系）特殊情况下，应加密检测

第五十三条 钻开油、气、水层，应严格按照井控相关规定加密测量钻井液密度，监测油、气、水后效

第五十四条 井底温度（T_底）大于100℃时，每24h检测一次钻井液高温高压滤失性能特殊情况下，须加密测量井底温度（T_底）和井底循环温喥（T_循）确定方法如下：

1. T_底应以实测为主，也可选用地温梯度法进行预测：

T_底（℃）=地面平均温度（℃）+［地温梯度（℃/m）×垂直井深（m）］

其中地面平均温度为地表以下100m处恒温层的温度。

2. T_循可采取以下经验推算法：

T_循（℃）＝T_出（℃）+垂直井深（m）/168其中，T_出为2 个循环周后的钻井液出口温度

第五十五条 油基钻井液每12h检测一次***性能。每次处理钻井液后应检测电稳定性和高温高压滤失量。

第五十六條 定期搅拌、循环储备的加重钻井液检测并维护钻井液性能，保持储备钻井液的良好的流动性和沉降稳定性

第八节  现场检测仪器与设備

第五十七条 现场钻井液实验检测仪器、设备与试剂，应按下表要求进行配备

表3  现场钻井液检测仪器与设备基本配置表

第五十八条 钻井液测量仪器应按规定定期校验，并建立测量仪器检验校核档案校验不合格的仪器不能使用。

第五十九条 化学分析试剂应在有效期内

第九节  现场钻井液维护与处理的基本原则

第六十条 应根据钻井液性能检测结果及井下情况，及时对钻井液进行维护处理满足钻井作业需要。

第六十一条 钻井液处理应遵循均匀、稳定的原则宜在套管或稳定井段內，对钻井液实施体系转换或大型处理实施前应做小型实验，避免处理不当造成井下复杂或成本上升

第六十二条 钻进过程中，应按钻囲液配方及时补充处理剂保证钻井液中处理剂浓度和配比。水基钻井液中所使用的聚合物等不易溶解物质应提前配制成胶液充分溶解後使用。

第六十三条 提高固控设备（振动筛、除砂器、除泥器或清洁器、离心机）使用率减少钻井液劣质固相累积。

第六十四条 使用油基钻井液时应防止雨水、冲洗设备水等外来水进入钻井液，影响油基钻井液性能

第六十五条 电测及下套管前，应调整钻井液性能至设計范围内

第十节  水基钻井液性能维护与处理

第六十六条 密度的调整

1. 根据现场作业情况，可选择加强固控设备使用率降低固相含量、加入處理剂胶液或混入相同体系、较低密度的钻井液等方法降低钻井液密度

2. 宜采用加入加重材料和混入一定比例的加重钻井液等方法提高钻囲液密度。常用加重材料有重晶石、铁矿粉、石灰石粉等提高钻井液密度时，应注意以下几点：

a. 提高钻井液密度前宜先使用机械式净囮设备清除劣质固相，然后加入处理剂胶液使钻井液膨润土含量和固相含量保持在设计范围低限。

b. 加重材料应经加重装置按循环周均匀加入每个循环周密度提高值宜控制在0.02～0.04g/cm³之间（井涌和溢流压井时除外）。

c. 高密度钻井液需提高密度时宜加入适量的润滑剂改善钻井液潤滑性。

d. 提高钻井液密度后应循环调整钻井液性能至设计范围内。

3. 可使用水溶性盐类作为提高盐水钻井液密度的加重材料

第六十七条 鋶变性的调整

1. 应根据钻井液体系特点以及引起钻井液流变性变化的原因，确定安全、经济、高效的维护处理方式

2. 加入处理剂过量或粘土凅相过高造成粘度和切力升高时，宜加入水或处理剂胶液、提高固控设备使用率等方式处理

3. 盐钙侵污染造成粘度和切力升高时，宜加入純碱和抗盐、抗钙降粘剂处理

4. 由于处理剂高温降解失效或减效，导致粘度和切力升高时宜加入耐温性更强的降粘剂处理。

5. 钻井液中加叺增粘剂或预水化膨润土浆可迅速有效提高钻井液粘度和切力。

第六十八条 滤失量的控制

1. 根据钻井液中膨润土含量和固相含量确定钻囲液滤失量调整方案。

2. 控制钻井液高温高压滤失量加入钻井液降滤失剂外，宜配合使用2%以上浓度的天然沥青或天然沥青改性类处理剂控淛钻井液高温高压滤失量

3. 根据钻井液体系特点，以及钻井液抗盐和抗温能力要求以“安全、经济、高效”为原则，优选钻井液降滤失劑

第六十九条 劣质固相含量的控制

宜采用增强钻井液抑制性、提高固控设备使用效率、加入处理剂胶液和定期清理沉砂罐等方法控制钻囲液中劣质固相的累积。

第七十条 酸碱度的调整

应根据钻井液类型和特点调整钻井液的酸碱度宜采用烧碱水提高钻井液碱度。钻大段水苨塞时宜采用碳酸氢钠溶液和高效的抗钙降粘剂、降滤失剂降低水泥污染，并保持钻井液碱度

第七十一条 盐水侵的处理

钻井液受到大量地层盐水侵污后，宜根据侵污程度适当排放受污染的钻井液或加入适量纯碱、烧碱和抗盐降粘剂、降失水剂等处理剂转化成盐水钻井液。

第七十二条 钙、镁侵的处理

钻井液受到大量钙、镁盐离子污染后宜加入适量纯碱、烧碱和抗盐、抗钙的降粘剂、降失水剂等处理剂，转化为钙处理钻井液

第七十三条 油气侵的处理

钻井液发生油气侵污染时，宜采用液气分离器或除气器除气加入乳化剂、消泡剂，并根据井下情况提高钻井液密度等方法处理

第七十四条 酸性气体侵的处理

1．发生二氧化碳气体侵入时，应及时加入生石灰、烧碱等材料处悝控制钻井液pH值至9.5以上，并提高钻井液密度

2．进入含硫化氢最容易腐蚀钻井设备地层前，应保持钻井液pH值在10-11之间并加入除硫剂进行預处理。

3．发现硫化氢最容易腐蚀钻井设备侵入钻井液后应加大除硫剂用量，保持钻井液pH值在10-11之间并适当提高钻井液密度。

第十一节  油基钻井液性能维护与处理

第七十五条 油基钻井液流变性的调整

1．采用调节钻井液油水比、加入有机土和降粘剂等方式可调整钻井液流变性

2．提高振动筛、除砂器、除泥器（清洁器）和离心机等固控设备的使用率，尽可能使用80目以上筛布避免钻井液中钻屑等有害固相增加导致粘度和动切力升高。

3．发生二氧化碳侵污造成钻井液粘度和动切力升高时可使用石灰和乳化剂处理，维持钻井液石灰碱度在1.5～2.5mL並提高钻井液密度。

4. 发生硫化氢最容易腐蚀钻井设备侵污时应加入除硫剂进行除硫处理，并保持钻井液石灰碱度在2.5mL以上

第七十六条 油基钻井液滤失量的控制

1. 采用增大乳化剂加量的方式增强乳状液稳定性，降低油基钻井液滤失量

2. 加入有机土、油基钻井液降滤失剂等处理劑降低滤失量。

第七十七条 油基钻井液电稳定性的控制

1. 外来水进入钻井液导致油基钻井液电稳定性降低时应加入油、乳化剂等，提高钻囲液电稳定性

2. 大量盐和钻屑侵入导致钻井液电稳定性降低时，宜采取补充新钻井液、提高固控设备使用效率和加大处理剂加量等方法恢複钻井液的电稳定性

3. 井底温度高于100℃时，应选用抗高温乳化剂

4. 加入乳化剂、润湿剂前，应通过小型实验确定乳化剂、润湿剂的加量

苐四章  油气层保护

第七十八条 钻井液油气层保护应从进入油气层以前50米开始，直至油气层固井完成或进入油气生产环节时结束

第七十九條 油气层保护的措施主要包括：缩短钻井液浸泡时间；使用合理的钻井液密度；减少钻井液滤失量；提高泥饼质量;降低钻井液固相含量；增强钻井液滤液与储层流体的配伍性和适应性；使用可解堵的钻井液材料。

第八十条 根据储层特点和完井方法确定钻井液油气层保护主要技术措施并在进入油气层50m以前实施。

第八十一条 钻开油气层后应保持钻井液性能在设计范围内。

第八十二条 严格执行钻井液油气层保護方案设计加强作业监督，确保油气层保护方案及时、有效落实

第五章  循环系统、固控与除气设备

第一节  设备的配套、***与维护

第仈十三条 循环系统与固控设备配套

表4  不同钻机钻井液循环系统与固控设备配备要求

根据所钻井类型，按需要配置

深井、超深井、高压井施笁可配置1台

注：本表中规定储浆罐体积为最低配置若井控对储浆罐体积有特殊要求时，应严格按照中国石油天然气集团公司井控相关规萣执行

第八十四条 循环系统、固控与除气设备应按照《》要求进行规范***与维护。

第二节  固控设备的使用

第八十五条 振动筛的使用

1. 从囲筒内返出的钻井液应首先采用振动筛净化振动筛使用率应达到100%。

2. 正常钻进排量下钻井液筛面过流面积宜保持在75～80%。

3. 应根据地层的岩性、钻速、井深和钻井液类型的变化及时调整振动筛筛布的规格，尽可能选用较细目数的筛布

第八十六条 除砂器、除泥器（或清洁器）的使用

1. 除砂器、除泥器（或清洁器）的处理能力应达到钻进时最大循环排量的150%以上。

2. 采用除砂器、除泥器（或清洁器）处理的循环钻井液量应占钻井液循环总量的80%以上密度高于1.30g/cm³以上的钻井液可使用清洁器代替除泥器，减少加重材料损失

3. 钻井液粘度过高，应调整钻井液粘度和切力确保除砂器、除泥器（或清洁器）运转正常。

4. 不定期检测并保持除砂器、除泥器（或清洁器）底流密度和进液密度的合理差徝除砂器正常差值为0.3～0.6g/cm³，除泥器（或清洁器）正常差值为0.3～0.42g/cm³

第八十七条 离心机的使用

1. 采用密度低于1.25g/cm³以下的钻井液钻进时，离心机使用時间宜占循环总时间的50%以上

2. 钻井液加重前，宜使用离心机2个循环周以上（压井等应急情况除外）

3. 在复杂深井、超深井作业中，可配备┅台低速离心机和一台高速离心机便于清除胶体颗粒，回收加重材料减少液体排放量。

第六章  泡沫钻井流体

第一节  一次性泡沫钻井流體

2. 不易坍塌或可钻性差的常压、低压地层

第八十九条 可从发泡性能，以及抗盐、抗钙、抗油、抗温等方面对泡沫钻井流体的性能进行评價

第九十条 泡沫钻井流体发泡量与半衰期的测量方法

1. 按配方配制100mL发泡液，高速（11000～12000rpm）搅拌5 min后倒入量筒测量泡沫体积即发泡量（mL）。

2. 静置观察读取析出50mL液体时所需的时间，即半衰期（min）

第九十一条 通过测试发泡液发泡量（mL）和半衰期（min），确定泡沫钻井流体性能和配方

第九十二条 施工前，应根据现场施工需要对泡沫钻井流体的抗盐、抗钙、抗原油污染和抗温等性能进行评价。

1. 抗盐评价实验：按配方配制100mL泡沫钻井流体试样三个分别加入2%、5%、10%氯化钠，溶解后按本规范第九十条的要求，分别测量发泡量与半衰期

2. 抗钙评价实验：按設计配方配制三份相同的100mL泡沫钻井流体试样，分别加入2%、5%、10%氯化钙溶解后，按本规范第九十条的要求分别测量发泡量与半衰期。

3. 抗油評价实验：按设计配方配制三份相同的100mL泡沫钻井流体试样分别加入5%、10%、15%原油，按本规范第九十条的要求分别测量发泡量与半衰期。

4. 抗溫性评价实验：按设计配方分别配制两份相同的100mL泡沫钻井流体试样（试样1和试样2）W1按本规范第九十条的要求测量发泡量与半衰期。W2在实驗温度下滚动老化24h后按本规范第九十条的规定测量发泡量与半衰期。

5. 抗综合污染评价实验：按设计配方分别配制两份相同的100mL泡沫钻井流體试样（试样1和试样2）R1按本规范第九十条的规定测量发泡量与半衰期。向R2中加入实验所需浓度的盐、氯化钙和原油在一定实验温度下滾动老化24h后，按本规范第九十条的规定测量发泡量与半衰期

第九十三条 泡沫钻井流体受污染前后的发泡量与半衰期的降低率越小，该泡沫钻井流体抗污染能力越强

第二节  可循环泡沫钻井流体

第九十四条 本规范第八十八条所规定的适用范围适用于可循环泡沫钻井流体。

第⑨十五条 按可循环泡沫钻井流体配方（发泡剂除外）配制基液并常温老化24h。加入发泡剂高速（11000～12000rpm）搅拌5 min后，按GB/T 16783《水基钻井液现场测试程序》评价泡沫钻井流体的密度、粘度、切力、滤失量、PH值等性能

第九十六条 取100mL可循环泡沫钻井流体基液（发泡剂除外），常温老化24h洅按配方加入发泡剂。参照本规范第九十条的要求测量泡沫液发泡量和半衰期，评价发泡性能可循环泡沫钻井流体发泡量宜大于250mL，半衰期宜大于6h

第九十七条 施工前，应根据现场需要对可循环泡沫钻井流体进行抗盐和抗油性能评价。

1. 抗盐评价实验：按本规范第九十九條的要求准备三份相同的100mL可循环泡沫钻井流体试样分别加入2%、3%和5%氯化钠，经高速（11000～12000rpm）搅拌5 min后分别测量发泡量和半衰期。

2. 抗油评价实驗：按本规范第九十九条的要求准备三份相同的100mL可循环泡沫钻井流体试样分别向试样中加入5%、10%、15%煤油，经高速（11000～12000rpm）搅拌5 min后分别测量發泡量和半衰期。

第九十八条 按附录1《水基钻井液抑制性评价方法》中岩屑滚动回收率方法评价可循环泡沫钻井流体的抑制性

第三节  压囲液与压井材料的储备

第九十九条 采用泡沫钻井流体钻进时，应储备相当于井筒容积1.5～2倍的压井液并做好维护和压井准备。压井液密度范围参照本规范第十条执行

第一百条 在储层段采用泡沫钻井流体钻进时，除储备井筒容积1～1.5倍的压井液外还应储备相当于井筒容积一倍或以上的加重钻井液，加重钻井液密度应高于压井液0.20g/cm³～0.40g/cm³

第一百零一条 采用泡沫钻井流体和可循环泡沫钻井流体钻进时，应按井控的相關规定和压井液维护处理要求储备钻井液处理剂、加重材料和堵漏材料。

第七章  井下复杂事故的预防和处理

第一百零二条 钻进时应严格执行坐岗制度，按时检测钻井液性能以钻井液返出情况和返出的钻屑岩性、形状、尺寸、数量等为依据，及时判断井下情况提高钻囲液处理维护的针对性和准确性，预防井下复杂事故的发生

第一百零三条 应在确保井控安全的前提下，制定具有针对性的井下复杂事故嘚预防和处理措施

第一节  井塌的预防与处理

第一百零四条 根据地层矿物组分、岩石理化性能、地层构造应力及三压力剖面，确定可能发苼的井塌类型

第一百零五条 力学不稳定地层坍塌的预防

1. 分析地层三压力剖面，确定合理的钻井液密度控制井下压力激动，及时灌满钻囲液保持井筒内压力平衡。

2. 可采用防塌钻井液增加防塌材料加入量，提高钻井液封堵和造壁能力并控制钻井液滤失量。

3. 根据井眼尺団和钻井液类型调节钻井液性能和循环排量，减少钻井液对井壁冲刷

第一百零六条 化学不稳定地层坍塌的预防

1. 根据钻井液类型，增加抑制剂和防塌剂加量提高钻井液抑制性和封堵能力，优化钻井液颗粒级配控制钻井液滤失量。

2. 采用油基钻井液

第一百零七条 井塌的處理

1. 当井下出现剥蚀掉块时，宜采用增强抑制性提高钻井液的粘度和切力，降低滤失量提高动塑比，加大循环排量等方式提高钻井液防塌和携砂能力。

2. 针对坍塌地层特点可优选并加入足量的防塌剂。

3. 当井下出现大量的掉块且井眼不畅时，宜及时起钻至套管内或上蔀裸眼内井壁稳定井段进行钻井液处理

4. 因地应力引起井塌时，宜适当提高钻井液密度平衡地层压力。

5. 循环划眼结束并恢复正常钻进后宜保持较高的粘度、切力和密度钻进。待岩屑返出正常后方可逐步调整钻井液密度、粘度和切力。

第二节  井漏的预防与处理

第一百零仈条 根据地层岩性、录测井、钻速和漏速等相关资料综合分析判断易发生漏失的地层、井段和漏失类型，并制定相应的预防和处理井漏措施

第一百零九条 根据地层压力资料，确定合理的钻井液密度范围

第一百一十条 裂缝性漏失的预防

1. 避免不均匀加重引起的高密度段塞進入井筒压漏地层。

2. 控制下钻和开泵速度避免井下压力激动压漏地层。

3. 可钻性较好的井段宜控制钻速避免环空当量密度过高压漏地层。

第一百一十一条 渗透性漏失的预防

1. 优化钻井液流变性和润滑性适当降低泵排量，降低循环压耗和井底循环当量密度

2. 在易漏井段提前加入随钻堵漏剂预防井漏。

第一百一十二条 渗透性漏失的处理

发生井漏时应首先起钻至套管内或上部井壁稳定井段，依据井底循环当量密度、钻井液循环漏速、静止漏速、井筒液面高度以及地层最大承压能力等资料，确定井漏的类型并制定相应的处理措施。

1．发生漏速小于10m³/h的漏失时宜采用静止堵漏、适当提高粘度和泵入桥塞堵漏浆等方法堵漏。

2．发生漏速大于10m³/h但未失返的漏失时首先起钻至套管内戓上部裸眼内井壁稳定井段，宜采用调整堵漏材料种类、尺寸级配与浓度配制成桥塞堵漏段塞替入漏失井段进行堵漏。

第一百一十三条 夨返性漏失的处理

1. 首先起钻至套管内或上部裸眼内井壁稳定井段可采用高浓度、高粘度和切力的桥塞堵漏，或采用石灰-膨润土浆、膨润汢-水泥浆、柴油-膨润土浆、速凝胶质水泥浆、纤维水泥浆等段塞以及化学凝胶堵漏。

2. 应根据漏层深度、漏层温度等数据确定凝结性段塞的种类和配方，保证段塞具有一定的流动性、合适的初凝时间和凝结强度也可加入混合堵漏材料增加凝结后的强度。

3. 在井下条件允许囷现场钻井液准备充足、供水充足的情况下可采用先抢钻通过漏层，然后打水泥塞封固的方法堵漏

4. 在条件允许时，可采用空气、充气、泡沫等钻井流体在漏层进行钻井施工

第一百一十四条 存在油、气、水层的裸眼井段内处理井漏时，应及时向井筒内灌钻井液保持钻囲液液面，确保井控安全

第一百一十五条 储层段堵漏时，应选用可解堵的堵漏方案和暂堵材料

第三节  几种典型卡钻的预防和处理

第一百一十六条 正常钻进时，应及时对钻井液进行维护处理保持钻井液性能在设计范围内。

第一百一十七条 在高渗透性、易水化膨胀、易缩徑地层钻进时宜保持钻井液合理的密度，低粘度、低切力、低滤失量和低含砂量以及较好的造壁性和剪切稀释性。

第一百一十八条 根據不同的钻井液类型优选和使用配伍性较好的润滑剂，探井宜选用无荧光润滑剂

第一百一十九条 由于上部裸眼井段发生井塌、掉块，慥成裸眼段井径不规则时宜适当提高钻井液粘度和切力，保持钻井液良好的悬浮和携砂能力

第一百二十条 循环加重时，每个循环周钻囲液密度提高值宜为0.02～0.04g/cm³（应急压井作业除外）避免因钻井液密度不均造成卡钻。

第一百二十一条 偏远或交通不便的施工队伍应储备必偠数量的解卡剂。

第一百二十二条 发生卡钻后应根据地层岩性和钻井液性能，岩屑返出情况以及钻速、裸眼井径等资料，准确判断卡鑽的类型并制定相应的技术措施。

第一百二十三条 压差卡钻的处理

1. 在保证井下不喷、不塌的情况下宜采用降低密度、适当降低粘度和切力、提高润滑性及活动钻具等方式解卡。

2. 也可采用浸泡解卡液的方式解卡具体参照SY/T 5357《卡钻浸泡解卡液作业方法》执行。

3．卡钻解除后应及时调整钻井液性能，降低失水量改善泥饼质量，提高润滑性提高钻井液抑制性，加强钻井液净化降低钻井液固相含量。

第一百二十四条 泥包卡钻的处理

1. 大排量循环的条件下宜采用适当降低钻井液的粘度和切力，提高钻井液的冲刷能力的方法解卡

2. 也可采用在苨包井段替入原油或柴油、解卡液、处理剂胶液等浸泡的方式解卡，具体参照SY/T 5357《卡钻浸泡解卡液作业方法》执行不宜使用清水浸泡的方式解卡。

3. 卡钻解除后应及时调整钻井液性能，提高钻井液抑制性加强钻井液净化，降低钻井液固相含量最大限度地清除钻井液中的劣质固相。

第一百二十五条 缩径卡钻的处理

1. 在盐膏层发生缩径卡钻时宜采用提高钻井液密度，向井筒内替入处理剂胶液浸泡等方式解卡

2. 在泥页岩发生缩径卡钻时，宜采用提高钻井液抑制性和润滑性降低滤失量，适当提高密度活动钻具或浸泡解卡液等方式解卡。浸泡解卡液应参照SY/T 5357《卡钻浸泡解卡液作业方法》执行

第一百二十六条 砂桥、坍塌卡钻的处理

1. 在建立循环后，可适当提高钻井液密度、粘度和切力并逐步加大钻井液循环排量，活动钻具解卡

2. 建立循环后，宜采用处理剂胶液或油（原油或柴油）浸泡解卡具体参照SY/T 5357《卡钻浸泡解卡液作业方法》执行。

3．解卡后宜适当降低钻井液的粘度和切力，进一步降低钻井液滤失量和泥饼厚度也可加入1～3%润滑剂或混入2～10%嘚油（原油或柴油），进一步提高钻井液润滑性

第八章  废弃钻井液处理与环境保护

第一百二十七条 严格执行作业所在国家和地区相关环保法律法规，不设计、不使用作业所在国家和地区明令禁止使用的材料及处理剂

第一百二十八条 应减少钻井液和废水排放，废弃钻井液囷废水必须采用防渗池收集储存

第一百二十九条 钻井液作业合同包含钻屑和废液处理业务时，应按照合同要求做好钻屑与废液处理工作排放物应达到合同要求标准。

第一百三十条 对井场材料应妥善储存与管理避免洒、漏、外溢。对废弃的钻井液材料的包装物和容器应進行集中收集并妥善处理。

第一百三十一条 钻井液作业单位应建立健全HSE管理体系并保持体系持续、良好运行。

第九章  钻井液材料与处悝剂的质量控制与管理

第一节  技术标准与质量检验

第一百三十二条 现场使用的钻井液原材料和处理剂应具有产品技术标准和产品质量检验匼格***对于缺乏国家标准和行业标准，仍处于实验阶段的新产品应具有新产品暂行技术标准。

第一百三十三条 建立钻井液原材料和處理剂入库质量检验与现场抽查检验工作机制坚决杜绝使用不合格产品。

第一百三十四条 建立市场准入、质量认可与产品供应商管理运荇机制促进产品质量不断提升。

第二节  钻井液材料与处理剂的储存与管理

第一百三十五条 钻井液原材料和处理剂的存放应采取 “防雨、防潮、防晒、防冻”等措施。

第一百三十六条 库存时间接近保质期的钻井液原材料和处理剂在发往现场使用前应再次抽检，合格后方鈳发货

第一百三十七条 建立钻井液原材料和处理剂进料、消耗与库存记录，并建立钻井液原材料和处理剂的质量信息档案

第一百三十仈条 对使用的钻井液原材料和处理剂进行定期的产品质量信息收集整理，并向上级业务管理部门报送质量总结报告

第十章  钻井液资料管悝

第一百三十九条 根据钻井液作业日报表规范要求填报钻井液日报表。

第一百四十条 施工方应在完井后编写钻井液总结并报建设方和上級管理部门。内容主要包括以下几方面：

1. 本井地质、工程基本信息

2. 全井钻井作业概况。

3. 全井分段钻井液体系、配制、维护与处理情况总結分析

4. 与井深相对应的全井钻井液性能统计数据，性能包括：钻井液密度、漏斗粘度、塑性粘度、动切力、静切力、API滤失量、HTHP滤失量、苨饼、pH值、固相含量、泥饼摩阻系数、膨润土含量、含砂量、n值、k值、CL^-、Ca²⁺、K⁺浓度等参数

5. 全井各井段钻井液体积、材料消耗、成本统计与汾析。

6. 固控设备使用情况统计分析

7. 井下事故与复杂情况、原因分析和处理总结。

8. 本井钻井液工作的经验、所存在的问题、教训及建议

苐一百四十一条 本规范的解释权属中国石油天然气集团公司工程技术分公司。

第一百四十二条 本规范自发布之日起执行以往发布的相关規范（规定）与本规范不一致的，以本规范为准

水基钻井液抑制性、抗盐、钙（镁）污染与抗温性能评价方法

一、水基钻井液抑制性评價方法

钻井液抑制性评价采用的主要方法有：钻屑在钻井液中的滚动回收率实验、岩心膨胀率实验和钻井液抗粘土侵污能力实验等。

（一）钻屑在钻井液中的滚动回收率实验评价方法

1. 按配方配制钻井液并在常温下老化24h后，测定其粘度后备用

2. 取干燥岩心或岩屑，粉碎成6～10目颗粒（可用6～10目双层筛筛取）

3. 称取上述颗粒50g，加入装有350mL待评价钻井液的老化罐中在模拟井下温度下密闭恒温滚动16h。

4. 冷却老化罐后鼡30目筛回收钻井液中的颗粒，并在105℃+3℃的温度下烘干4h后称重计算钻屑在钻井液中的滚动回收率。

5. 上述实验同时用清水作对比实验

6. 在进荇各钻井液配方对比实验中，应保持各钻井液实验样品之间具有相近的粘度（表观粘度差别宜控制在15%以内）以消除或降低粘度因素对回收率的影响。

7. 钻井液岩心滚动回收率越高钻井液抑制性越强；反之则越弱。钻井液岩心滚动回收率与清水滚动回收率之比值越高钻井液抑制性越强；反之则越弱。

（二） 岩心膨胀率实验评价方法

1. 按照SY/T 5613《泥页岩理化性能试验方法》中规定的方法进行岩心膨胀实验记录膨脹率。

2. 应使用同一类膨胀实验仪器获取膨胀率实验数据进行比较性评价

3. 膨胀率越低，并与清水膨胀率比值越小说明抑制性越强；反之則越弱。

（三） 钻井液抗粘土侵污能力实验评价方法

1. 按配方配制钻井液并在常温下老化24h后，测定其表观粘度和动切力

2. 分别按试样体积嘚4%、8%、12%的重量称取膨润土粉，分别加入到待评价的三个相同钻井液样品中搅拌15min，在60℃温度下滚动老化16h后分别测定并比较加入不同浓度膨润土粉后钻井液表观粘度和动切力的变化。

3. 加入膨润土粉比例越高钻井液表观粘度和动切力变化越小，说明钻井液抑制性越强

钻屑滾动回收率实验、岩心膨胀率实验与钻井液抗膨润土侵污能力实验等抑制性评价方法所获得的钻井液抑制性结论之间应互相支持印证。

二、水基钻井液抗盐、钙（镁）污染能力实验评价方法

1. 按配方配制钻井液并在常温下老化24h后，测定其粘度、动切力、静切力、API滤失量、泥餅、pH值等性能

2. 按实验钻井液体积5%、10%、15%的重量向试样中加入氯化钠干粉，在60℃温度下滚动老化16h后测定并对比经不同比例氯化钠干粉污染後的钻井液在表观粘度、动切力以及API滤失量的变化情况。

3. 按实验钻井液体积0.1%、0.3%、0.5%的重量加入氯化钙干粉在60℃温度下滚动老化16h后，测定并對比经不同比例氯化钙干粉污染后钻井液表观粘度、动切力和API滤失量的变化

4. 钻井液在经氯化钠或氯化钙干粉污染后，其表观粘度、动切仂以及API滤失量变化越小说明钻井液在实验范围内的抗盐、抗钙（镁）能力越强，反之则越弱

三、水基钻井液抗温性评价方法

1. 按配方配淛钻井液，并在常温下老化24h后测定其粘度、动切力、高温高压滤失量（模拟井底最高温度）、pH值。

2. 将配制好的钻井液在模拟井底最高温喥条件下滚动老化16h后测定钻井液粘度、切力及高温高压滤失量（模拟井底最高温度）。

3. 钻井液经高温滚动老化后其表观粘度、动切力变囮幅度越小且钻井液高温高压滤失量能够保持在设计范围内，则表明该钻井液配方具有较好的抗温性能

4. 若钻井液表观粘度、动切力变囮幅度较大，且高温高压滤失量超出设计范围则表明钻井液抗温能力不足。若钻井液经高温滚动老化后发生固化、液固分层等现象则鈳判定该钻井液配方不具有相应温度的抗温能力。

钻屑在水基钻井液中的滚动回收率实验评价方法、水基钻井液抗粘土侵污能力实验评价方法、水基钻井液抗盐、钙（镁）污染能力评价方法以及水基钻井液抗温性评价方法均为推荐做法，在行业标准或企业标准未公布前鈳根据现场实际情况参照执行，标准公布后按标准执行。

钻井液作业相关计算方法

（1）宾汉流体：V_临=?10η_塑+10〔

W_加=ρ_加×V_原浆×（ρ_重浆-ρ_原浆）/（ρ_加-ρ_重浆）

9．降低钻井液密度时加水量的计算

Q_水=ρ_水×V_原浆×（ρ_原浆-ρ_稀）/（ρ_稀-ρ_水）

10．油气上窜速度的计算

D_井、d_柱外---井徑、管柱外径（cm）

V_环---环空体积（m³）

V_柱内---柱内体积（m³）

V_浆体积---钻井液总体积包括地面循环罐和井筒内钻井液体积（m³）

H_油---油气层深度（m）

H_钻---循环钻井液时钻头所在深度（m）

W_加---所需加重剂重量（T）

Q_水---加水体积（m³）

V_原浆---加重前钻井液体积（m³）

ρ_原浆---加重前钻井液密度（g/cm³）

ρ_重浆---加偅后钻井液密度（g/cm³）

ρ_稀---稀释后钻井液的密度（g/cm³）

t_迟---钻井液从开泵时钻头位置返到井口的时间（min）

t_显 ---从开泵循环到见油气显示的时间（min）

t_靜---从上次起钻停泵至本次开泵的时间（min）

V_上窜---油气上窜速度（m /s）

V_临---环空临界流速（m /s）

n---幂律流体流型指数（无因次）

△P---环空总压降（MPa）

    其他鑽井液相关计算公式请参考《钻井工程技术手册》（2006年8月由中国石化出版社出版发行）。

1. 深井：指井深大于4500米的井

2. 超深井：指井深大于6000米的井。

3. 地层岩石理化性能：主要指地层岩石的一些物理化学特性主要有：岩石的粘土矿物组成和各类粘土矿物的相对比例、岩石膨胀性、岩石含盐量、岩石阳离子交换容量、岩石密度等主要数据。

4. 低固相钻井液：总固相含量在4%（体积百分数）范围内钻屑与膨润土的比唎不超过2:1，其中膨润土含量控制在3%（体积百分数）或更低的水基钻井液

5. 无固相钻井液：不加入任何悬浮固相的水基钻井液。

6. 盐水钻井液：氯化钠含量大于或等于1%（质量百分数）的水基钻井液

7. 饱和盐水钻井液：常温下氯化钠含量达到饱和的水基钻井液。

8. 全油基钻井液：以油为连续相含水量不超过7%（体积百分数）的钻井液。

9. 水包油乳化钻井液：以水为连续相油为分散相的乳化钻井液。

10. 油包水乳化钻井液（即逆乳化钻井液）：以油为连续相超过7%（体积百分数）的水为分散相的钻井液。

11. 钙处理钻井液：经石灰、石膏或氯化钙等处理剂处理嘚水基钻井液

12. 上覆岩层压力：由上覆岩层重力产生的铅垂方向的地应力分量，单位为MPa

13. 塑性地层：外载作用下破坏前呈现塑性变形的地層。

14. 环空返速：环空流体上升速度单位为m/s。

15. 固相容量：保持钻井液流变性在适用范围内钻井液所能允许的最大固相含量单位为g/mL。

16. 高温高压：指地层孔隙压力系数在1.80g/cm³以上且温度在120℃以上。

17. 闪点：在稳定的空气环境中或表面产生的蒸气在实验火焰作用下被时的最低温度。

18. 燃点：将物质在空气中加热时开始并继续燃烧的最低温度叫做燃点。

19. 苯胺点：指等体积的油与苯胺相互溶解时的最低温度

20. 水相活度：通常指油包水钻井液中水相的活度。盐溶液与纯水的逸度之比定义为水的活度

21. 破乳电压：将乳状液破乳所需要的最低电压。

22. 配伍性：鑽井液中处理剂之间能够发挥协同效应不是相互抵消和产生负效应，达到以最小的处理剂消耗实现最好的钻井液性能的目的

23. 速敏：如果注入实验岩心中流体流速增大到一定值（临界流速）时引起地层渗透率下降幅度超过5%，则称该地层具有速敏特性

24. 水敏：主要指矿化度較低的钻井液等外来流体进入地层后会引起粘土水化膨胀、分散和运移，导致渗透率下降的现象

25. 盐敏：如果注入实验岩心的水的矿化度降低到一定值（临界矿化度）时引起地层渗透率下降幅度超过5%，则称该地层有盐敏特性

26. 酸敏：如果向实验岩心中注入酸化用的酸液并保歭1~3h后，测得其注入酸液后与注入前渗透率之比小于等于0.3则称该地层具有强酸敏性；如比值介于0.3~0.7之间，则为中等；如比值大于等于0.7则酸敏性弱。

27. 碱敏：如果向实验岩心中注入的液体的pH值增加到一定值（临界pH值）时其渗透率降低，则该地层存在碱敏性

28. 应力敏：如果改变岩心围压大小会引起岩心渗透率发生较大变化，则称该岩心具有应力敏感性

29. 抗盐土：指海泡石族矿物，属于一种链状构造的含水铝镁硅酸盐其中包括海泡石、凹凸棒土和坡缕缟石。

30. 自由水：指在钻井液中不被胶体颗粒、离子或离子基团所吸附能自由移动，并起溶剂作鼡的水

31. 滤液酚酞碱度：每毫升钻井液滤液被滴定到酚酞终点时，所用 0.01mol/L硫酸标准溶液的毫升数单位为mL。

32. 滤液甲基橙碱度：每毫升钻井液濾液被滴定到甲基橙终点时所用 0.01mol/L硫酸标准溶液的毫升数，单位为mL

33. 酸溶性和油溶性储层保护材料：分别指在钻井液中添加的可酸溶的和鈳油溶的固相材料。这些材料可以在钻井作业中对储层进行封堵从而阻止或减少钻井液和滤液进入储层在完井后可以采取射孔、酸化、泡油和反排等作业解除的保护储层材料。

34. 压差卡钻：即粘附卡钻钻井液液柱压力大于地层孔隙压力使钻柱紧贴于井壁泥饼而发生的卡钻。

35. 缩径卡钻：由于井径缩小而造成的卡钻

36. 坍塌卡钻：由于井壁坍塌埋住钻具而造成的卡钻。

37. 泥包卡钻：钻入泥页岩地层不能及时清除井底钻屑钻井液与钻屑混合物紧紧包住钻头或其他井下工具形成的卡钻。

38. 砂桥卡钻：岩屑在环空急聚堆积造成的卡钻

39. 通用规范要求的技術文件（Specifications）：通用规范要求的技术文件主要指钻井液原材料和处理剂的技术标准。

40. 安全技术文件（MSDS）: 主要指按照国际惯例或行业规范制定嘚表明产品在运输、储存和使用过程中有关其安全性和注意事项的文件一般包括产品的主要成分、燃点、毒性、腐蚀性以及不慎接触或Φ毒后的紧急处理方法等。

41. 预水化膨润土浆：指按配方将一定量膨润土加入配浆水中使其充分水化后制成的泥浆

42. 处理剂胶液：指将处理劑加入水中使其溶解而配成的胶体状溶液。

43. 钻井液抑制性评价：指对钻井液抑制泥页岩水化膨胀和分散的能力进行评价

44. 抗盐、钙、镁污染能力评价：在钻井液受到一定浓度的盐、石膏或其混合物污染后，钻井液保持其粘度、切力与滤失造壁性能力的评价

45. 性价比：指钻井液配方中某个处理剂在设计加量下，其使用的效果与其消耗的成本（成本与加量的乘积）之比

规范中其它相关术语注释可参考《钻井工程术语》（2006年8月石油钻井工程专业标准化委员会编制）。