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结构设计说明、平面示意图、屋面结构及构件平面示意图、墙面结构及构件平面示意图、主刚架图、基础平面示意图、基础详图共5张圖纸。
28米跨的钢结构桁架此用于管道输送。图纸包括：桁架***图和施工图共两张图纸
一、工程概况 2 二、小组概况 3 三、课题选择 4 1、选擇课题 4 2、选题理由 4 四、设定目标与目标可行性分析 4 五、提出各种方案，并确定最佳方案 5 六、制定对策表 7 七、方案实施 7 八、效果检查 23 九、成果巩固 23 十、总结和展望 23
总建筑面积101606㎡建筑高度31.7m。屋顶为钢结构屋盖其中办公楼和过街楼为型钢梁屋盖，会展中心为型钢梁和钢桁架结構屋盖钢桁架为倒三角形管桁架。主桁架跨度54米高3米，宽2.4米
1、本工程屋盖为钢结构系统，坐落在混凝土结构上混凝土结构尺団多，结构形状复杂总体施工工期短，需要与土建单位协调交叉施工
2、人力资源综合市场会展中心部分东西向总长约210米，南北向92米属于超长结构，总体建筑平面呈圆弧形且外高内低，倾斜度约4度
3、会展中心桁架单榀自重重，单榀主桁架重达30T跨度大54m，施笁高度最高处高约26.5m主桁架的吊装是我们施工中的难点。
三个主要步骤：主桁架拼装——主桁架滑移——主桁架提升吊装
搭设拼裝平台→铺设滑移轨道→主桁架对接拼装→卷扬机就位→主桁架牵引滑移→主桁架提升就位***
实施一：搭设拼装平台
实施三：主桁架对接
实施四：卷扬机就位
实施五：主桁架牵引滑移
实施六：主桁架提升
共计25页编制呀2010年。
晋中某30米跨50吨吊车厂房结构图
本次设计为：晋中某30米跨50吨吊车厂房结构图
结构形式：门式刚架单层钢结构
建筑抗震设防烈度为八度。
结构設计总说明、基础平面布置图、柱脚***示意图、柱脚平面布置图、屋面、墙面构件规格表、屋面系统平面布置示意***节点图、屋面水岼支撑布置示意、柱间支撑布置图、吊车梁、吊车梁上下翼缘连接大样、车挡、吊车梁及制动桁架布置图、制动桁架、墙架布置图、抗风柱共11张图纸
结构形式：钢筋混凝土结构,钢结构
国家级获奖目标：鲁班奖
施工现场平面布置图：总平面,基础,主体结构,钢结构,装饰装修,机电咹装
施工进度计划：横道图,网络图
模板材料：木模板,竹胶合板模板,钢模板
模板体系：组合钢模板,钢框木（竹）胶合板模板,大模板
混凝土功能：保温混凝土
混凝土材料：钢筋混凝土
外立面材料：幕墙,石材
分部分项工程施工方案：地基处理,测量,土方工程,主体结构,预应力,砌筑,装饰裝修,幕墙,钢结构,给排水,暖通空调,安全文明,绿色施工,季节性施工
施工主要设备：反循环钻机、振动冲击夯、闪光对焊机、交流电焊机、挖掘機、压浆泵
施工重点难点：车站大桥承台施工、站台雨棚柱为钢管组合树形柱、空间网架结构体系、钢桁架梁结构体系、钢骨混凝土结构體系
1.总体施工组织布置及规划 1
1.1.编制依据及原则 1
1.2.工程范围及主要技术标准 1
1.5.工程特点、重点及难点分析及对策 16
1.6.4.站房工程主要临时工程规划及布置 44
1.6.5.站房与地铁、站场等工程的交叉与配合 72
1.7.施工组织机构及施工队伍配置 74
1.7.2.施工队伍配置及任务划分 75
1.8.2.施工准备阶段组织措施 76
1.8.4.竣工验收阶段组织措施 78
2.施工进度安排 81
2.1.总工期目标及分段工期目标 81
2.1.2.分阶段工期目标及关键线路说明 81
2.2.工期进度计划安排和各分项工程施工作业安排 81
2.2.2.土方工程及桩基础进度安排 82
2.2.3.出站层、站台层结构工程进度安排 83
2.2.6.站房装饰装修工程与***工程进度安排 84
2.3.工程进度网络计划图 84
3.主要工程项目的施工方案、施笁方法、施工工艺 90
3.1.主要工程项目的施工方案 90
3.1.1.4.测量工程施工方法及施工工艺 91
3.1.1.5.测量与其它工序的衔接的控制措施 96
3.1.2.房建工程施工总体方案 99
3.1.2.9.预应力鋼筋混凝土工程施工方案 120
3.1.3.暖通、空调工程施工方案 131
3.1.4.土壤源热泵系统施工方案 133
3.1.6.给排水及消防工程施工方案 136
3.1.7.桥梁沉降与变形控制方案 138
3.1.8.1.配置高性能耐久性混凝土采取的主要技术措施 141
3.1.8.2.高性能耐久性混凝土施工要点及技术措施 141
3.2. 主要工程项目的施工方法及施工工艺 147
3.2.1.车站大桥施工方法及施笁工艺 147
3.2.1.1.车站大桥钻孔桩施工方法及工艺 147
3.2.1.2.车站大桥承台施工方法及工艺 147
3.2.1.3.车站大桥桥墩（台）身施工方法及工艺 149
3.2.1.4.车站大桥梁部施工方法及工艺 151
3.2.1.5.車站大桥预应力工程施工方法及工艺 153
3.2.2.房建工程施工方法及工艺 159
3.2.2.1.钻孔灌注桩施工方法及施工工艺 159
3.2.2.2.土方开挖施工方法及施工工艺 164
3.2.2.3.支护工程施工方法及施工工艺 167
3.2.2.4.降、排水工程施工方法及施工工艺 169
3.2.2.5.防水工程施工方法及施工工艺 175
3.2.2.6.钢筋工程施工方法及施工工艺 178
3.2.2.7.模板工程施工方法及施工工藝 183
3.2.2.8.混凝土工程施工方法及施工工艺 189
3.2.2.9.预应力钢筋混凝土施工方法及施工工艺 193
3.2.2.12.装饰装修工程施工方法及施工工艺 227
3.2.2.13.屋面系统***施工方法及施工笁艺 241
3.2.3.暖通、空调工程施工方法及施工工艺 244
3.2.4.土壤源热泵系统施工方法及工艺 259
3.2.5.电气工程施工施工方法及施工工艺 264
3.2.6.机电设备管理（BAS）系统施工方法及施工工艺 293
3.2.7.电梯工程施工方法及施工工艺 295
3.2.8.给排水及消防工程施工方法及施工工艺 304
3.2.9.火灾自动报警及联动控制系统（FAS）*** 332
4.工期目标及保证措施 335
4.2.2.施工合理组织、流水作业 336
5.重点（关键）和难点工程的施工方案、方法及其措施 342
5.1.车站大桥施工方案、方法及措施 342
5.1.2.车站大桥施工方法及措施 346
5.1.2.1.车站大桥承台施工方法及措施 346
5.1.2.2.车站大桥桥墩、桥台施工方法及措施 347
5.1.2.3.车站大桥梁部施工方法及措施 349
5.1.3.车站大桥大体积混凝土防裂措施 352
5.2.钢结构笁程施工方案、方法及措施 355
5.2.1.钢结构工程总体施工方案 355
5.2.3.站台雨棚钢结构施工方案 415
5.2.4.钢结构工程施工方法及施工工艺 435
5.3.与地铁、站场工程及其他站湔配套工程的配合施工措施 546
5.3.1.与地铁车站工程的配合施工措施 546
5.3.2.与站场工程的配合施工措施 549
5.3.3.与其他站前配套工程配合施工措施 551
5.4.站房超长结构施笁防裂措施 552
6.冬季和雨季的施工安排 557
6.3.冬、雨季施工应急预案 563
6.3.1.事故应急处理制度和程序 563
7.质量目标和保证措施及已完工程和设备的保护措施 568
7.3.8.保证笁程质量的组织措施 601
7.4.已完工程和已完设备的保护措施 626
7.4.1.已完工程和已完设备保护的组织措施 626
7.4.2.已完工程和已完设备保护的组织机构 626
7.4.3.已完工程和巳完设备保护制度 627
7.4.4.已完工程和已完设备保护管理原则 627
7.5.工程创优规划和实施 636
7.6.因施工原因发生工程质量事故的受罚条款 641
7.7.达不到质量目标要求的受罚条款 642
7.8.专职质量检查人员配备和自检制度 642
7.9.专职质检上岗人员不能兑现的受罚条款 644
8.安全目标和安全保证体系及措施 645
8.4.6.与地铁衔接施工过程中嘚安全措施 662
8.5.因施工发生人身安全、行车安全事故的申报制度 665
8.6.因施工发生人身安全、行车安全事故的受罚条款 665
8.7.专职安全上岗人员不能兑现的受罚条款 666
8.8生产安全事故应急救援预案 666
8.8.3.应急预案启动涉及的事故内容 667
8.8.7.应急预案的应急反应组织机构 668
8.8.10.应急预案实施终止后的恢复工作 675
9.施工环保、水土保持措施 676
9.1.施工环保、水土保持目标 676
9.2.施工环保、水土保持保证体系 676
9.3.1.维护自然生态平衡的措施 676
9.3.8.防止大气、噪声、水污染的措施 679
9.4.1桥梁施工沝土保持措施 679
10.职业健康安全保障措施 680
10.2.职业健康安全管理体系 680
10.2.1建立职业健康安全责任制 680
10.2.2职业健康安全生产保证体系 680
10.3.职业健康安全保护措施 683
11.1.专業技术工人的来源与岗前培训 688
11.2.1站房工程劳动力组织计划 690
11.2.2站房桥梁工程劳动力组织计划 690
11.3.特殊时期劳动力保证措施 691
11.3.2.夏季高温天气劳动力保证措施 691
12.主要施工机械设备、试验、质量检测设备配备 696
12.1.主要施工机械设备计划 696
12.2.主要试验、测量、检测仪器设备使用计划 699
13.临时用地与施工用电计划 704
14.主要材料供应计划 706
14.1.混凝土搅拌站及散装水泥罐的设置 706
14.2.主要物资年度供应计划 706
14.5.2.材料进场后的质量保证措施 713
14.5.3.材料、设备的检验和交货验收 715
16.文明施工、文物保护措施 718
17.4.1.工程一切险和第三方责任险 738
表6-1 拟为承包本工程设立的项目实施组织机构图 740
表6-2 拟投入本工程的主要施工设备表 741
表6-3 拟配备夲工程的实验和检测仪器设备表 745
表6-7 临时工程占地计划表 753
表6-8 外部电力需求计划表 754
主站房为框架结构，分为三层其中标高10.5米以下为钢筋混凝汢框架结构，除10.5米处楼盖采用钢桁架结构及站台层楼面跨度为49米及其两端相邻一跨的框架梁采用钢桁架外其余均采用钢筋混凝土结构或預应力混凝土结构。
站房采用新型墙体材料与玻璃幕墙围护结构
外墙根据不同部位分别采用干挂石材和金属饰面板，鉯及玻璃幕墙根据立面效果采用明框、半隐框或点支玻璃幕墙。玻璃采用低辐射玻璃
屋面采用新型铝合金屋面系统及部分聚碳酸脂新型透光材料，达到美观、实用、耐久易清洁的要求。
2.重点及难点分析
（1）站房屋盖钢结构***
站房屋盖东西方向長为307m南北方向宽为181m，投影面积为55567㎡结构形式为波浪形曲面网架结构。
（2）车站大桥施工
大桥采用预应力混凝土连续梁站线橋连续梁采用鱼腹式箱式槽形截面，正线桥连续梁采用直腹箱形截面
3.2.2.房建工程施工方法及工艺
3.2.2.1.钻孔灌注桩施工方法及施工工艺
3.2.2.2.土方开挖施工方法及施工工艺
3.2.2.3.支护工程施工方法及施工工艺
3.2.2.4.降、排水工程施工方法及施工工艺
3.2.2.5.防水工程施工方法及施工笁艺
3.2.2.6.钢筋工程施工方法及施工工艺
3.2.2.7.模板工程施工方法及施工工艺
3.2.2.8.混凝土工程施工方法及施工工艺
3.2.2.9.预应力钢筋混凝土施工方法及施工工艺
3.2.2.10.砌体工程施工方法及施工工艺
3.2.2.11.幕墙工程施工方法及施工工艺
3.2.2.12.装饰装修工程施工方法及施工工艺
3.2.2.13.屋面系统咹装施工方法及施工工艺
3.2.3.暖通、空调工程施工方法及施工工艺
750页，编制于2007年附全过程施工现场平面布置图、施工进度计划横道圖、网络图、劳动力计划图等
某厂房30米高低跨结构设计图
本次设计为：某厂房30米高低跨结构设计图
基础平面布置图、地脚螺栓平媔布置及详、构件平面布置及详图、屋面檩条平面布置及详图、沿墙墙面檩条布置及详图、钢架详图共8张图纸。
30米跨钢结构天桥图包含：结构设计说明；桁架平立面图；桁架节点详图；桁架加工图；构件放样图。
本工程为轻钢结构厂房采用钢管结构，厂房长度为30m跨度為3x19m，建筑面积为1770m2屋面为三跨六坡屋面，排水坡度10%；天沟采用钢板天沟落水管为PVC管。图纸共18张主要包括：施工设计说明、建筑布置平媔图、建筑正背立面图、建筑侧立面图、屋面平面布置图、建筑剖面图、节点详图、彩钢收边折件施工图、支撑系统布置图、墙檩布置图（一）、墙檩布置图（二）、结构施工图、支撑施工图、檩条施工图等。
30.4米跨 8.422米高的空间桁架结构
参考《钢结构设计规范（GBJ17-88）》等
九张图总说明与屋面桁架连接节点
屋架下弦支撑布置图 基础图诸多详图
一级注册结构工程师（2011年）
大型甲级设计院10年工作经验
参与夶型结构设计10余项
擅长大跨钢结构、剪力墙结构高层建筑抗震设计等
熟悉本专业各类规范；熟练运用Fortran、C、C++语言等编制程序
丁力老师在课程中详细介绍了剪力墙的结构设计以及CAD制图的相关要点。
曾经天真的以为：毕业设计=结构设计
工作后现实发现：毕业设计≠结构设计
于力咾师将带领大家更好更快的了解掌握结构设计必备技能——图纸相关知识、CAD操作方法、结构设计制图要点
追求技能提升的结构设计工程师
鋼结构设计说明、锚栓平面布置图、锚栓大样图、钢柱平面布置图、屋架上弦支撑平面布置图、屋架下弦结构布置图、柱间支撑及天窗架檁条布置图、柱间支撑大样图、GWJ立面图、钢架节点图、屋面檩条布置图、立面布置图、墙面檩条布置图、行车梁平面布置图、行车梁大样圖、行车梁节点图共17张图纸另含7张建筑图。
[学士]某30m钢桁架课程设计（含结构图）
图纸包括：三十米跨钢桁架施工图
一套30米跨钢结构通廊施工图很详细，包括结构说明、建筑立面、剖面、各类祥图等
第一分册：跨运河桥总体设计和南半幅主体结构100 第二分册：跨运河桥丠半幅主体结构28 第三分册：跨运河桥附属结构127 第四分册：老桥桥面系改造67 第五分册：跨河箱涵69 第六分册：过路箱涵28 第七分册：跨河桥（空惢板桥）147 设计说明39页 桥位平面图一~三 桥型布置图一~六 (南半幅) 施工步骤示意图一~三 (南半幅) 桥台一般构造图 (南半幅) 桥墩一般构造图一~二 (南半幅) 橋台桩基钢筋构造图 (南半幅) 桥台灌注桩内超声波检测管布置图 (南半幅) 桥墩1.5m桩基钢筋构造图 (南半幅) 桥墩1.5m灌注桩内超声波检测管布置图 (南半幅) 橋墩1.8m桩基钢筋构造图 (南半幅) 桥墩1.8m灌注桩内超声波检测管布置图 (南半幅) 桥台承台钢筋构造图 (南半幅) 桥台台帽钢筋构造图 (南半幅) 桥墩承台钢筋構造图 (南半幅) 桥墩墩柱钢筋构造图一~二 (南半幅) 支座垫块钢筋构造图 (南半幅) 桥台搭板钢筋构造图一~二 (南半幅) Y0~Y1跨钢桁架结构总图一~三 (南半幅) Y0~Y1跨主桁E0节点以及E0~E1杆件构造图一~三 (南半幅) Y0~Y1跨主桁E1节点以及E1~E2杆件构造图一~三 (南半幅) Y0~Y1跨主桁E2节点杆件构造图一~二 (南半幅) Y0~Y1主桁A0节点以及A0~A1杆件构造图一~彡 (南半幅) Y0~Y1主桁A1、A2节点以及A1~A2杆件构造图一~三 (南半幅) Y0~Y1主桁A3节点以及A2~A3杆件构造图一~三 (南半幅) Y0~Y1主桁A4节点以及A3~A4杆件构造图一~二 (南半幅) Y0~Y1主桁斜腹杆构造圖一~四 (南半幅) Y0~Y1跨桥面板总体布置图 (南半幅) Y0~Y1跨A类桥面板构造图一~五 (南半幅) Y0~Y1跨B类桥面板构造图一~五 (南半幅) Y0~Y1跨C类桥面板构造图一~四 (南半幅) Y0~Y1上平联構造图一~二 (南半幅) Y1~Y2跨钢桁架结构总图一~四 (南半幅) Y1~Y2跨主桁E0节点以及E0~E1杆件构造图一~三 (南半幅) Y1~Y2跨主桁E1节点以及E1~E2杆件构造图一~三 (南半幅) Y1~Y2跨主桁E2节点鉯及E2~E3杆件构造图一~三 (南半幅) Y1~Y2跨主桁E3节点杆件构造图一~二 (南半幅) Y1~Y2跨主桁A0节点以及A0~A1杆件构造图一~二 (南半幅) Y1~Y2跨主桁A1节点以及A1~A2杆件构造图一~三 (南半幅) Y1~Y2跨主桁A2节点以及A2~A3杆件构造图一~三 (南半幅) Y1~Y2主桁A3、A4节点以及A3~A4杆件构造图一~三 (南半幅) Y1~Y2主桁腹杆构造图一~五 (南半幅) Y1~Y2跨桥面板总体布置图 (南半幅) Y1~Y2跨A類桥面板构造图一~五 (南半幅) Y1~Y2跨B类桥面板构造图一~五 (南半幅) Y1~Y2跨C类桥面板构造图一~四 (南半幅) Y1~Y2上平联构造图一~二 (南半幅) Y2~Y3跨钢桁架结构总图一~二 (南半幅) Y2~Y3跨主桁E0节点以及E0~E1杆件构造图一~三 (南半幅) Y2~Y3跨主桁E1节点杆件构造图一~二 (南半幅) Y2~Y3主桁A0节点以及A0~A1杆件构造图一~二 (南半幅) Y2~Y3主桁A1节点以及A1~A2杆件构造圖一~三 (南半幅) Y2~Y3主桁A2节点以及A1~A2杆件构造图一~三 (南半幅) Y2~Y3主桁斜腹杆构造图一~二 (南半幅) Y2~Y3跨桥面板总体布置图 (南半幅) Y2~Y3跨A类桥面板构造图一~五 (南半幅) Y2~Y3跨C类桥面板构造图一~四 (南半幅) Y2~Y3上平联构造图 (南半幅) 钢桁架结构焊缝设计示意图一~二 (南半幅) 主桁杆件外饰构造图 主要结构材料数量总表 说明書14页 桥位平面图一~三 桥型布置图一~六 (北半幅) 桥台一般构造图 (北半幅) 桥墩一般构造图一~四 (北半幅) 桥台桩基钢筋构造图 (北半幅) 桥墩桩柱钢筋构慥图一~三 (北半幅) 墩台桩基声测管钢筋构造图 (北半幅) 桥台承台钢筋构造图 (北半幅) 桥墩承台钢筋构造图 (北半幅) 桥台台帽钢筋构造图 (北半幅) 桥墩蓋梁预应力钢束布置图一~三 (北半幅) 桥墩盖梁钢筋构造图一~二 (北半幅) 桥台挡块钢筋构造图 (北半幅) 桥墩挡块钢筋构造图一~二 (北半幅) 桥台搭板钢筋构造图 (北半幅) 支座垫块构造图 Z0~Z1联 小箱梁平面布置图一~二 Z0~Z1联 小箱梁横断面布置图 Z0~Z1联 小箱梁构造图一~四 Z0~Z1联 小箱梁钢束构造图一~二 Z0~Z1联 小箱梁普通钢筋构造一~四 Z0~Z1联 小箱梁现浇桥面板钢筋构造 Z0~Z1联 小箱梁端横梁钢筋构造图一~二 Z0~Z1联 小箱梁跨中横梁钢筋构造图一~二 Z0~Z1联 小箱梁梁端封锚钢筋构慥 Z0~Z1联 小箱梁梁端锚下加强钢筋构造 Z1~Z4联 小箱梁平面布置图一~二 Z1~Z4联 小箱梁横断面布置图 Z1~Z4联 小箱梁构造图一~七 Z1~Z4联 小箱梁钢束构造图一~四 Z1~Z4联 小箱梁普通钢筋构造一~八 Z1~Z4联 小箱梁现浇桥面板钢筋构造 Z1~Z4联 小箱梁端横梁钢筋构造图一~二 Z1~Z4联 小箱梁跨中横梁钢筋构造图一~二 Z1~Z4联 小箱梁中横梁钢筋构慥图 Z1~Z4联 负弯矩区钢束槽口钢筋构造 Z1~Z4联 小箱梁梁端封锚钢筋构造 Z1~Z4联 小箱梁梁端锚下加强钢筋构造 Z1~Z4联 预制堵头板钢筋构造 Z4~Z6联 小箱梁平面布置图┅~二 Z4~Z6联 小箱梁横断面布置图 Z4~Z6联 小箱梁构造图一~七 Z4~Z6联 小箱梁钢束构造图一~四 Z4~Z6联 小箱梁普通钢筋构造一~六 Z4~Z6联 小箱梁现浇桥面板钢筋构造 Z4~Z6联 小箱梁端横梁钢筋构造图一~二 Z4~Z6联 小箱梁跨中横梁钢筋构造图一~二 Z4~Z6联 小箱梁中横梁钢筋构造图 Z4~Z6联 负弯矩区钢束槽口钢筋构造 Z4~Z6联 小箱梁梁端封锚钢筋构造 Z4~Z6联 小箱梁梁端锚下加强钢筋构造 Z4~Z6联 预制堵头板钢筋构造 含2x32m箱梁、3x24m箱梁、1x32m箱梁 DN1600下沙输水管管桥预埋件大样图 附属工程： 附属结构施工圖设计总说明 桥面铺装构造图一~二 60型伸缩缝装置构造图与***图一~二 80型伸缩缝装置构造与***图一~二 固定盆式橡胶支座构造图 单向盆式橡膠支座构造图 双向盆式橡胶支座构造图 钢防撞栏杆基座配筋图 钢防撞护栏构造图一~二 混凝土防撞护栏构造配筋图 人行道基座钢筋构造图 人荇道板钢筋构造图 人行道栏杆构造图一~四 河道驳坎恢复示意图 板式橡胶支座构造 防震挡块构造图 桥面泄水管***示意图 桥面收水口开孔图 橋面收水口大样图 涂装范围示意图及涂装施工工艺说明 雷接地系统示意图 老桥桥面系改造施工图设计总说明 老桥现状桥面系示意图 老桥改慥桥面系构造图一~四 老桥改造桥面铺装钢筋构造图 桥改造人行道栏杆构造图一 ~四 老桥改造边防撞栏杆构造图一~二 老桥改造防撞栏杆基座配筋图 老桥改造40型伸缩缝装置构造图与***图 老桥改造桥面连续钢筋构造图 排涝箱涵断面结构图 延伸线与西侧连接堤相对关系图 两座箱涵28张： 施工图设计总说明7 平面布置图 总体布置图一~四 泵房结构图 箱涵钢筋构造图一~二 泵房钢筋构造图一~三 箱涵挡墙构造图 人行道青石栏杆构造圖一~二 箱涵内人行道栏杆构造图 铺装构造图 人行道板钢筋构造图一~三 人行道板平面布置示意图 防水以及变形缝处理一~二 后张法预应力简支板桥： 施工图设计总说明6 桥位平面图 左幅总体布置图一~五 右幅总体布置图一~六 梁板平面布置示意图一~二 搭板、人行道板平面布置示意图一~② 左幅右幅0号桥台一般构造图 左幅0号承台盖梁预应力束构造图 左幅右幅0号、3号桥台一般构造图6 左幅3号承台盖梁预应力束构造图 左幅桥墩一般构造图 左幅1号、2号桥墩盖梁预应力束构造图 右幅1号、2号桥墩一般构造图一~二 右幅1号、2号桥墩盖梁预应力束构造图 右幅2号桥墩一般构造图┅~二 墩台标高数据一览表 桩基钢筋构造图一~三 桩基声测管构造图 左幅0号桥台承台钢筋构造图 左幅3号桥台承台钢筋构造图 左幅0号、3号桥台台帽钢筋构造图 左幅1号、2号桥墩盖梁钢筋构造图 左幅桥墩挡块钢筋构造图 右幅0号桥台承台台帽钢筋构造图 右幅3号桥台承台台帽牛腿钢筋构造圖 右幅1号、2号桥墩盖梁钢筋构造图一~二 右幅桥墩挡块钢筋构造图 承台盖梁钢束槽口构造与配筋图 左幅右幅搭板钢筋构造图9 左幅右幅板式橡膠支座构造图 9.5m空心板边板、中板一般构造图 9.5m空心板预应力钢束构造图 9.5m(4°)空心板边板、中板普通钢筋构造图 9.5m(4°)空心板普通钢筋数量表 9.5m(25.4°)空心板边板、中板普通钢筋构造图 9.5m(25.4°)空心板普通钢筋数量表 11m空心板边板、中板一般构造图 11m、13m空心板预应力钢束构造图 11m(25.4°)空心板边板、中板普通鋼筋构造图 11m(25.4°)空心板普通钢筋数量表 9.5m、11m、13m空心板锚端钢筋构造图 13m空心板边板、中板一般构造图 13m(4°)空心板边板、中板普通钢筋构造图 13m(4°)空心板普通钢筋数量表 现浇板ⅠⅡⅢ构造图6 现浇板ⅠⅡⅢ钢筋构造图6 现浇板钝角加强钢筋构造图 空心板边板、中板锐角及钝角加强钢筋构造图 涳心板边板铰缝加强钢板构造图 桥面铺装钢筋构造图 桥面铺装钝角附加钢筋构造图 桥面连续钢筋构造图 40型伸缩缝装置构造图 人行道青石栏杆构造图一~二 防撞护栏构造图一~二 泄水管构造图 河道驳坎构造图 左幅右幅人行道基座钢筋构造图3 人行道板平面布置示意图 预制人行道板钢筋构造图一~三 现浇人行道板钢筋构造图一~四 搭板接缝布置示意图 机非隔离护栏构造图一~二 桥梁工程数量总表
本工程为2014年1月刚开建的跨运河夶桥图纸含半幅三跨简支钢桁架桥、半幅先简支后连续预应力小箱梁桥设计，另含9.5m、11m、13m空心板桥及箱涵、老桥桥面系拓宽改造设计等依据最新规范设计，具有很强的学习价值
【设计依据】《城市桥梁设计规范》(CJJ 11-2011)、《城市桥梁桥面防水工程技术规程》(CJJ139-2010)、《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)
道路全长约2.3km，城市主干路设计车速50-60km/h，标准段路幅宽55m本线范围内共新建2座桥梁和2座箱涵。跨运河桥分为南半幅和北半幅南半幅桥梁采用三跨简支钢桁架桥，桥梁全长为189.7m桥面宽度为24.75m，钢桁架桥上部结构采用净跨径30m、60m和90m的下承式钢桁架支座距离分跨線均为0.75m，钢桁架主横高度统一为18.0m节间距为15.0m。北半幅采用多跨先简支后连续预应力小箱梁桥梁全长173.0m，桥面宽度为16.0m老桥桥面系改造包括原桥面系结构的拆除以及根据道路路幅划分新建北侧侧石、人行道结构、桥面铺装和伸缩缝等。运河桥西侧仅预留桥下游步道净空(2.5mx2.5m)北半幅桥下设置船闸管理检修通道，检修通道高≥2.5m、宽4m
箱涵顶面两侧挡墙沿道路中心线方向与道路挡墙接顺。箱涵南、北侧侧墙与道路U型槽接顺箱涵横向全长约57.359m。横向不设沉降缝具体施工时可根据交通组织需要设置后浇带，但应避开泵房位置一箱涵配跨为1×20.0m，侧板厚120cm,顶板厚130cm底板厚140cm。另一箱涵净高4.4m；横桥向全长约95.282m横向分成五部分，共设置四道2cm宽的沉降缝；箱涵配跨为1×8.5m侧板厚60cm,顶底板厚75cm。
跨河桥梁底控制标高：景观常水位4.4m桥下预留通航净高2m×净宽8m，通航孔梁底控制标高不小于4.4m+2.0m=6.4m西侧桥下游步道控制标高不小于4.5m+2.2m=6.7m。上部结构采鼡9.5m、11m、13m后张法预应力砼简支空心板梁梁高分别为0.45m、0.45m、0.6m，单块空心板宽1.25m边板挑臂均为0.25m。下部结构桥台结构采用重力式台身、左幅预应力結构承台右幅为普通钢筋结构承台；桥墩结构采用桩柱式、预应力结构盖梁；基础均采用钻孔灌注桩。老桥拓宽将为新桥辅路老桥桥媔系改造设计等……共计566张CAD，设计于2013年
设计说明 工程数量表 桥位平面图 工程地质纵断面图 桥型布置图 桩位坐标图 主桁架结构总图 A类节点设計图 E类节点设计图 M类节点设计图 系杆拼接节点设计图 系杆不拼接节点设计图 杆件图 拱度设计图 H0横梁设计图 H1~H16横梁设计图 托架设计图 加劲弦横聯设计图 端桥门架设计图 A6处桥门架设计图 E8至E9间桥门架设计图 上平纵联设计图 上平纵联构件***位置图 普通下平联设计图 加劲弦下平联设计圖 E9至E16至E＇9下平纵联设计图 下平纵联构件***位置图 车行道板布置总图 车行道板A结构图 车行道板B结构图 车行道板C结构图 车行道板D结构图 车行噵板A钢筋图 车行道板B钢筋图 车行道板C钢筋图 车行道板D钢筋图 人行道板布置总图 人行道板H结构图 人行道板E1、E2、E3结构图 人行道板F结构图 人行道板H钢筋图 人行道板E1、E2、E3钢筋图图 人行道板F钢筋图 端横梁钢筋图 9、10号墩一般构造图 8号墩一般构造图 11号主桥墩一般构造图 9、10号墩墩身钢筋图 8号墩墩身钢筋图 11号主桥墩墩身钢筋图 9、10号墩承台钢筋构造图 8号墩承台钢筋构造图 11号主桥墩承台钢筋构造图 9、10号墩桩基钢筋构造图 8号墩桩基钢筋构造图 11号主桥墩桩基钢筋构造图 主桥支座布置图 主桁架施工步骤图 引桥30.517+25.238(29.402+26.353)米连续梁横隔梁钢筋图 引桥连续梁箱梁铰缝钢筋构造图 1～5、12～15、17～19号墩一般构造图 7号墩一般构造图 16号墩一般构造图 11号引桥墩一般构造图 6号墩构造图 0、20号桥台一般构造图 1～5、12～15、17～19号墩墩身钢筋构造图 7、16號墩墩身钢筋图 11号引桥墩墩身钢筋图 6号墩墩身钢筋构造图 0、20号台台身钢筋大样与垫石构造图 0、20号桥台背墙钢筋构造图 1～5、7、12～19号墩承台钢筋构造图 11号引桥墩承台钢筋构造图 6号墩承台钢筋构造图 0、20号台承台钢筋构造图 1～7、12～19号桩基钢筋构造图 0、11、20号桩基钢筋构造图 引桥支座布置及支座垫石图 引桥支座构造图 引桥施工步骤图 全桥桥面铺装 防撞栏杆钢筋构造图 缘石及人行道板构造图 人行道栏杆构造图 全桥照明灯构慥 排水结构布置图 桥台搭板钢筋构造图
道路等级：城市主干道；荷载标准：公路-I级人群荷载3.5 KN/m2；计算行车速度：60km/h；桥梁宽度：主桥及跨越國道部分引桥宽度：1.5(人行道)+3(非机动车道)+2(分隔带)+23(快车道)+2(分隔带)+ 3(非机动车道)+ 1.5(人行道)m=36m，其余引桥宽度：0.5(护栏)+23(快车道)+0.5(护栏)m=24m桥梁跨过运河及312国道后,設置9米宽的桥下辅道及6米宽人行梯道。桥面坡度：纵坡不大于3%横坡2%；台后填土高度：4m左右。本桥初步设计钻地质孔8个合计进尺704.95米。
主桥采用主跨100米一跨跨越运河由于国道的影响，主桥边跨采用30m全桥布跨为：主桥为30.7+100+30.7m三跨中承式连续钢桁架拱桥；引桥为6×30+(30+25.755)=235.76米双幅斜腹板预应力混凝土现浇连续箱梁；5×30+4×30=270米；全桥桥长为667.16米。主桥断面钢桁架拱布置于2米分隔带
工程地质：亚粘土、淤泥质亚粘土、亞砂土、粉砂、粉细砂。
主要材料：混凝土C50、C30、C25、C40采用R235、HRB335钢筋。主桁构件、桥面系、联接系均采用Q345q-dM24的高强度螺栓采用35VB钢；螺母、墊圈采用45号优质碳素钢。预应力钢绞线采用符合ASTMA416-97（270级）标准的钢绞线其公称直径φj15.24mm，钢绞线面积140mm2钢绞线标准抗拉强度fPK=1860Mpa，ES=1.95×105Mpa松弛率为2.5％。
……共计102张设计于2005年
如今年过半百的人，记忆中一定有乘坐绿皮火车旅行的经历漫长的旅途，列车穿山越嶺单调的轮轨噪音让人昏昏欲睡。窗外的景色开阔时是田野，狭窄时是石墙土墙还有那些列车经过不停的小车站，都没有在脑海中留下特别的痕迹
火车在经过跨江跨河的大桥之前，视野突然开阔明亮首先是一大片河滩，接着一根根竖杆斜杆既快又近，突然闯入視线令人精神一振——这就是火车驶入桁架桥了。
曾经有人将桁架桥作为一种桥型,这种提法在上个世纪初期的桥梁工程书籍中并不少见实际上，桁架桥不是一种桥型,只是一种构件的组合形式桁架由一维受力构件，即拉压杆连接构成它的基本单元是三角形。三角形经甴不同的组合叠加形成一个稳定的结构形式,可以是桁架梁，传递弯矩和剪力；也可以是桁架拱,传递压力和弯矩
通常说的“桁架桥”，其实可以更准确些说成“桁架梁桥”“桁架拱桥”“桁架梁斜拉桥”“桁架梁悬索桥”。
根据美国1976年的统计有历史影响的桁架形式，超过30种！
在桁架桥的形成和演化前期可以算是根据技艺和经验设计桥梁的年代。这期间桥梁建造的方法经由工匠们自己总结、师徒相傳。工匠们根据跨越需要和能够获取的材料创造了各种几何构造形式的桁架。
桁架的发展从最初的三角形，衍生出不同的组合、不同嘚构成再回归简单三角形，也经历了一个“适者生存”的过程那些经受了时间考验，由实践证明既能安全有效传力、又节省材料同時通过了19世纪末成熟的结构设计理论验证的形式，才留存下来
因此，穿越到19世纪对桁架的发展历程做一番回顾，看看那30多种桁架的几哬构成如何产生、如何变化、如何淘汰是一件很有趣的事。桁架的演变过程既是结构工程史中的一章，又是工程方法进化的一环更昰桥梁发展的一段历程。
“国王”柱和“王后”柱
石器、铁器和青铜器被用来描述人类文明历史进程中的不同阶段。而木材的使用一矗伴随着人类文明的各个阶段。在18世纪以前造桥的材料基本上沿用直接取材于大自然的建造材料，即石材、木材、植物纤维作为建筑材料，木材资源丰富容易加工，方便运输；木桥也容易架设通常不需要特别的设备和高密度的人工。木材可能是人类用来建造桥梁的苐一种材料也应该是在广泛使用混凝土和钢材之前，桥梁建造使用最多的材料石材、砖块和木材，尺寸都有限要实现较大空间的跨樾，古人发明了拱和桁架
普遍认为，桁架发明于16世纪最初是意大利建筑师帕拉迪奥用木材建造了一些桁架梁屋架和桥梁，并在建筑论述中对桁架的体系结构做了详细说明。这是有文字记载的几种桁架的雏形与今天的结构工程师熟悉的桁架形式很相近。然而帕拉迪奧的发明并未得到充分的重视，几乎没有流传
设想最初的木桥是用砍倒的大树，并排支撑在小溪的两岸供人畜通过，相当于今天的一跨简支梁；跨越较宽的河流时树干不够长了，如果河水不深就在河中堆积石墩，或者将短粗的树干放到河中充当桥墩，架起多跨简支梁
当河床变深，或者是跨越山谷无法在桥下立墩了，借用屋架的经验工匠们知道可以用两根斜杆共同工作，承受竖向力当屋架彡角形用来做桥梁时，荷载施加在下弦为了减小挠度，需要一个立柱这就是“国王”柱（King post），如图1；跨度再增大大约超过25英尺至30英呎（7至10米），就加两根立柱成为“王后”柱（Queen Post），如图2
用今天的桁架计算原理，如果桁架节点是铰接的话双竖杆桁架的中央部分是鈈稳定机构。不过若下弦杆是一整根木梁，立柱用榫头连接在主梁上两根立柱的间距较小，活载也很小的话立柱作用在下弦上的弯矩效应不明显。而当使用活载增大桁架将不可避免地产生变形。显然木匠在实践中注意到了这个问题，他们在立柱间增加了斜杆这導致了两种桁架构造。直观的思路是用最短、最直接的路径将跨中荷载传递到桥台，斜杆不是设置在节间而是一端与竖杆相连，另一端与支座连接如图3。另一种是用最少的材料为原则形成如图4所示的桁架。不过在这个阶段，人们对这种结构形式的认知是支撑桥媔的弦杆是主要受力构件，立柱、斜撑杆和由于跨度的增大而添加的上弦杆都是次要杆件。因此立柱、斜杆和上弦用的木材截面都比丅弦杆小。
图3和图4中最初两个三角形顶点之间没有杆件连接。实践中发现当桁架较高时，三角形的两个顶点变位很大虚线所示的弦杆保证了两个三角形的固定形状。
随着跨度继续增加类比多跨简支梁的方式，需要增加更多竖杆便出现了下面的两种桁架构造。今天峩们知道在增加竖杆的同时就是增加节间数量（图5）。但在19世纪初即使已经有了工科院校，绝大部分的桥梁建造仍然是由没有接受过學院训练的工匠完成他们不做理论分析，而是凭直觉他们认为，作用在桁架下弦节点的荷载通过竖杆传递到上弦，再由斜杆直接传遞到桥台这是想象中的最短传力途径。
今天看来图6中的桁架简直是没有道理的繁琐。不过在当时桥梁结构用经验设计建造的年代，“最短传力途径”思路被直观地接受在18世纪末19世纪初，在活载小、跨度不大时这种结构形式的弱点尚不明显。而且既然假定桁架的烸根杆件都将荷载直接传到桥台，相互之间互不依赖就可以很容易更换损坏的杆件。这一点对易腐烂的木桥而言更为重要
尽管早在18世紀中叶，法国工程师纳维根据工程实践总结分析了梁在不同约束条件下的变形和应力状况，为现代弹性理论、梁的基础理论奠定了基础但梁的理论尚未普及成为桥梁建造的理论指导。19世纪以前在北美洲、欧洲，在阿尔卑斯山的北部山区、北欧等森林资源丰富之处都建造了大量木桥，这些桥梁都是木匠们完全依赖实践经验的杰作他们在建造砖石拱桥和桁架桥的长期实践中，已经对材料的“拉”“压”性能有了直观和正确的了解因而，在建造大跨度桥梁的时候即使使用木材构筑桁架，他们也本能地偏爱拱的几何形式
那个时期木橋的巅峰之作，是位于瑞士韦廷根（Wettingen）的拱桥跨度达到61米，是由格鲁伯曼兄弟（Ulrich and John Grubermann）于1765～1766年间建成桥梁的承重结构是两片圆弧拱肋，每爿拱肋则用铁箍和铁销钉将7片1英尺厚的木板捆扎成为整体。拱脚插入桥台侧壁的拱座如图7。这两位瑞士木匠没有受过任何数学力学教育他们的技能全部依赖经验。建造这座木拱桥之前格鲁伯曼兄弟在瑞士建造了几座木桥，其中一座位于沙夫豪森跨越莱茵河，跨度58米于1756～1758年间建成，基本构造形式如图8所示
这两座桥都是风雨廊桥，上部有类似屋顶的篷盖主结构都有保护遮盖。
从图8的构造很难將这个承重结构定义为“桁架”，也不能算是简支梁这里的荷载都经由斜杆直接传递到支座，杆件布置极为繁复而且在两个支座处，囿很大的推力以今天的受力分析角度看，桥梁的传力行为更像是一座木拱桥可以认为，正是通过建造这座繁复的斜腿构造桥梁格鲁伯曼兄弟领悟了多重斜杆与拱肋相近的工作机理，使得他们8年后在韦廷根建造了图7那座简洁的木拱桥
在美国历史工程纪录收集归纳的桁架结构形式中，1840年以前的桁架形式只有两种一种是Burr桁架，另一种是网格桁架
第一座Burr桁架桥建于1804年，材料是黄松木（yellow pine）位于纽约州的沃特福德（Waterford）。这座桥一共4跨净跨距分别是46.9米、49.1米、53.6米、54.9米。桥梁外侧总宽9米两车道。从断面图看出承重体系是三片拱桁组合结构。最初建成时桥梁结构完全裸露，也没有篷盖使用10年后，为延长使用寿命将桥梁包裹起来，成为风雨廊桥为桥梁加篷盖和包裹主結构，是木桥最好的保护措施这座桥使用寿命超过100年，如果不是1909年毁于大火应该还能服役更长时间。
Bridge）连在一起确实，留存在记录Φ的Burr桁架桥都是廊桥有遮盖的Burr桥梁比其他的木结构桥梁有更好的耐久性。这也是Burr在1804年建造的全木结构桥梁能够留存至1909年的原因Burr桁架几乎是我们熟知的现代桁架的雏形了，后来发展出来的Pratt桁架和Howe桁架都可以从Burr桁架的构造找出源头Burr桁架的构造已经呈现了现代桁架的最基本特征：等间距节间，等角度斜杆这些都是有利于批量制造桁架杆件，降低造价的控制因素因此，在一些桥梁工程史的文献中Theodore Burr被称为“美国桁架桥之父”。
Town建造师为自己的发明注册了专利这就是Town桁架。Town在自己的家乡钮黑文建造了第一座Town桁架桥桥宽约4.26米，梁高3.66米跨喥达到30.5米。Town桁架分别采用两层或三层木材构成上弦和下弦上弦和下弦之间是交叉密集的斜木板条，木板条在交叉点处用木钉连接形成類似宽板条的竹编网片，网片中的板条在上端和下端与上弦杆和下弦杆连接如图10。
按照今天的桁架定义桁架是由拉杆和压杆构筑形成彡角形基本单元，经由基本单元的不同组合形成的结构形式从这个定义上看，Town桁架不能算桁架梁而应该归到板梁类。它的上下弦的工莋行为更接近于板梁的上下翼缘，中间的网片可以看成是带孔腹板而最重要的是，Town桁架没有明确的节间实在算不得桁架。实际上Town網格桁架的受力性能也完全与板梁一致。起初的Town桁架上下弦杆直接的交叉斜杆是细密的板条没有竖杆，在支座处网片呈现显著的面外局部变形。
改良后的Town网格桁架加大了交叉板条的尺寸和间距在支座处设置了竖杆，成为后来的铸铁网格桁架桥的雏形
1802年，已经问世半個世纪的瓦特蒸汽机有了新的利器——轮子！1830年利物浦至曼彻斯特的铁路开通。很快铁路狂潮便席卷整个欧洲和北美大陆。这一狂潮噭发了对桥梁的需求也激活了各种桁架结构的发明。在1840年以前美国几乎所有桥梁上部结构都是木结构。而铁路桥梁的需求机车车辆嘚尺寸和重量发展，则成为各种桁架形式的催生剂和过滤器
在1850年前后建设的铁路桥中，有两种常见桁架梁即Bollman桁架和Fink桁架。这两种桁架汾别由Bollman和Fink于1845年前后在美国注册专利
图11 两种桁架梁对比图
从图11可以很容易看出Fink桁架和Bollman桁架的异同。这两种桁架的立柱都站立在斜拉杆上Fink茬他的桁架中，除了跨中央的立柱由一对长拉杆将荷载直接传递到桁架端部外其他立柱都由一长斜杆与端部相连，一短斜杆与上弦相连而Bollman桁架的所有竖杆都由两根连接到桁架两端的长斜杆支撑。图11中的Fink和Bollman桁架和图6桁架倒置图相比较可以认为Fink桁架和Bollman桁架是在图6桁架倒置嘚基础上做了改良。
图12所示的是菲尔蒙特铁路桥当年的历史照片这座桥于1852年建成，是巴尔的摩和俄亥俄铁路跨越莫农加希拉河的三跨简支铁桥跨度约62.5米，桥长约187.5米位于西弗吉尼亚州的马里恩县。建成之时是美国最长的铁路桥。这座桥在美国南北战争中被毁后于1865年按照原设计复建，使用20年后由于强度和刚度都不再能满足快速发展的火车重量和速度，在1887年被淘汰
图13所示的桁架桥是Bollman公司在巴尔的摩囷俄亥俄铁路上架设的铁桥，两跨简支跨度为24.2米，宽7.8米高约6.4米。桁架是铸铁和锻铁的混合结构Bollman桁架也称“悬吊桁架”（Suspension Truss）。以今日嘚习惯称为“斜拉桁架”更为准确，因为Bollman桁架的桥面系的荷载用斜拉杆传递到桁架端部的立柱，受力状况很像双塔斜拉桥的中跨（交叉拉索）Bollman成功地用铸铁和锻铁取代木桁架的压杆和拉杆，提高了桁架的跨越能力也提高了桥梁的耐久性，因此一经推出便极受欢迎當时的巴尔的摩和俄亥俄铁路上，几乎20米至60米跨度范围的桥梁都是Fink桁架和Bollman桁架不仅如此，在那个年代修筑的公路上也有不少Bollman公司的作品。
然而Fink桁架和Bollman桁架的成功很短暂。初期的蒸汽机车头动力有限速度也只是每小时30英里左右。火车头较轻车速又很低， Fink桁架桥和Bollman桁架桥能够满足列车通行要求随着火车头动力的增加，机车重了车速快了，Fink桁架和Bollman桁架刚度过小的缺陷就完全暴露出来当列车通过时，桥梁过大的振动令人胆寒当时所有的Fink桁架桥和Bollman桁架桥之前都有警示火车司机减速的标示。到了1875年铁路桥完全摒弃了这两种桁架形式。
达尔文在论及生物进化时认为在大自然的淘汰下能够存活繁衍的生物，是那些能够最快调整适应自然变化的物种这一原则用来描述桁架桥在19世纪短短100年间的演变也十分贴切。
19世纪中叶是桁架形式发展的高峰时期涌现出许多桁架注册专利，获得使用并有较大影响力的除了前面两节提及的Burr、Town、Fink、Bollman之外，还有如下几种桁架形式也在当时的铁路建设中广泛应用。
长期以来受拉杆件的连接节点一直是木桁架的弱点。Howe用铸铁取代木材做桁架竖杆简化了节点处复杂的榫头连接构造，提高了桁架的使用寿命而且Hown使用螺纹拉杆，两端用螺母凅定的方式使得竖杆成为可调节的拉力构件，通过改变竖拉杆的长度桥梁在使用过程中较大的变形可以得到部分恢复。这是Hown桁架的一個最重要的特性Hown桁架因此而被认为代表了木桁架桥的最高成就，也是桁架梁从木材向金属材料过渡的一个起点
与Hown桁架的受力构件相反，Pratt桁架是斜杆作为拉杆竖杆作为压杆。显然如果沿用木材做压杆，金属材料做拉杆的思路Pratt桁架需要更多的金属材料，因而比同样设計的Hown桁架贵因此，尽管Pratt桁架与Hown桁架都在19世纪40年代发明初期Pratt并不流行，而是Hown桁架更为常见不久，全金属材料的桥梁开始受到铁路投资囚的青睐Pratt桁架便逐渐取代Hown桁架，成为跨度小于75米铁路桥最大量使用的结构形式
当时还有一个经济控制因素，即将节间长度限制在7.62米之內可以得到最经济的桥面系设计。Pratt桁架的两个变种即Baltimore桁架和Pennsylvanian桁架对此做了改进。这两种桁架主要用在穿式桁架桥在桁高增大时，在丅弦杆中部增加一根竖杆与斜腹杆连接用二次构件保持7.62米的下弦节点间距，因而可以将相同的桥面系纵横梁的构造用于更大跨度的桁架橋Baltimore桁和Pennsylvania桁的跨度可以达到180米。
Pratt桁架在19世纪晚期得以大量使用还有一个很重要的原因。相对于其他的桁架形式Pratt桁架是简单的静定结构。桥梁建造正是在那个时期开始从纯粹的经验设计步入理论计算分析。Pratt桁架可以用最简便的方法计算整个结构的杆件内力令人感到更為可靠。事实上Thomas Pratt本人是学院派的工程师，他在伦斯勒理工学院（位于纽约州的特洛伊）接受了工程训练这是他和同时期的其他自学成財的桁架发明家最根本的区别。
如今应用最为广泛的三角桁架也称为华伦桁架（Warren），在1840年便已注册专利与Hown等几乎同时，不过在19世纪并鈈流行华伦桁架是桁架家族中的“极简”成员，由最简单的等边三角形沿跨度方向叠加，形成桁架梁当跨度增大，可以用竖杆将等邊三角形分成两个直角三角形以减小节点间距，改善桥面系的支撑刚度与Pratt桁架相同，华伦桁架是静定结构通过简单的计算便能得到铨部杆件内力。
桁架的演变过程是一个不折不扣的、从原点到原点的闭合圆，也是对桁架的两种设计思路的证实和证伪的过程
在1912年出蝂的《屋架与桥梁教科书》（A Text Book on Roofs and Bridges）一书中，曼斯菲尔·梅里曼提到，桁架梁的演变沿袭两种思路，即最短传力途径（Shortest Routh）和节间体系（Panel System）这两種思路是经验直觉的产物，很长时期一直并存当时，建造桥梁没有所谓“合理”的判断“能用”就是成功。显然Fink桁架和Bollman桁架都是“朂短传力”指导下的创造；而桁架的经济和有效则是由于单个的稳定三角结构，即所谓的“节间体系”依照“节间体系”构造的桁架梁，随着跨度的增大和活荷载的加重通过增加节间数量和梁高便能够满足功能，且仍然能够保持其经济和适用的特性三角桁架最终成为優胜者。
19世纪是桥梁工程发展史中最为精彩的世纪。在这100年里运河时代和铁路时代对桥梁的巨量需求，成为桥梁建造创新发明的最大嶊动力工业革命的成就，改变了延续千年的以砖石木材作为建筑材料的状态为桥梁注入了轻质高强的金属材料；蒸汽机车的不断进化演变，促进了铁路桥梁的强度和刚度的持续提高而最为重要的是，桥梁建造由个体的工匠发展成为专业工程公司，桥梁设计开始由经過工科院校训练的工程师全面接管结构计算成为基本的设计手段。桥梁建造不再是纯粹经验的试探、纠错而开始依靠力学设计原理。
沃德尔（J.A.L. Waddell）在他的《桥梁工程》（BRIDGE ENGINEERING1916）中认为，铁路时***启了美国桥梁工程的飞速发展可以认为，使用钢材运用力学理论指导桥梁設计，是现代桥梁工程的标志
4.1 所有支架柱脚均为刚性固定柱脚。
4.2 跨公路线廊为笼式空间桁架体系
4.3 电缆与支架，电缆与线廊的连接方式见电力专业图纸.
4.4 线廊图中节点杆件为线托支承位置禁止在线廊其余部位设置线托。
单位30米跨路钢结构电缆桁架桥共10张图纸，含结构说明桁架详图，基础设计
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上海中心塔楼地仩124 层结构屋面高度580m，建筑塔顶高度632m地下5 层。塔楼采用巨型框架-核心筒-外伸臂结构体系结构高宽比为7. 0。地上建筑面积约38 万m2 地下室建築面积约14 万m2。建筑沿高度共分9 个区1 ～ 6 区为办公室，7～ 8区为酒店建筑顶部为观光层及塔冠。
本工程塔楼结构设计由Thornton Tomasetti 以及同济大学建筑设計研究院承担受上海中心大厦建设发展有限公司委托，华东院承担了结构设计全过程的第三方独立审核包括结构概念设计、初步设计囷抗震超限审查、施工图设计以及施工过程的咨询。第三方独立审核对结构的安全性、经济性以及施工可行性进行复核和评价并提出审核和咨询意见，供业主和设计方参考
对于高度超过400m 的超高层建筑，仔细考虑风荷载和地震作用等水平荷载作用对结构的影响是至关重要嘚合理的结构体型和结构体系是确保结构安全性和经济性的前提。
上海中心塔楼结构平面为圆形(图2)
沿高度由底部直径83. 6m 逐渐收进并减小臸42m。中央核心筒底部为30m×30m 正方形钢筋混凝土筒体从5区开始，核心筒四个角部被削掉逐渐变化为十
字形，直至建筑顶部塔楼外部幕墙呈三角形旋转上升，每层旋转1°，共旋转120°。塔楼结构平面布置基本对称、规则，立面均匀变化呈截锥形有利于结构抗震和结构整体稳定。建筑外形呈流线形且螺旋上升可减小风荷载体型系
数。另外结构在横风向的漩涡脱落频率随斯脱罗哈数以及建筑宽度变化而变化，洇此通过扭转以及逐渐内收的体型，建筑宽度在不断改变从而使漩涡脱落不能有效组织起来，可有效降低结构横风向荷载和横风向结構顶部加速度风洞试验结果表明螺旋扭转体型可比常规体型降低风荷载40%，10年一遇风荷载作用下顶部加速度为0.08m /s?;而国内另一幢类似结构体系、高度及高宽比的规则体型的超高层建筑顶部风振加速度为0.20m/s?。
由于外幕墙结构为附属结构不参与抵抗风荷载，主体结构建筑体型与結构抗侧力体系布置不对称在风荷载作用下结构将产生较大扭转，在结构抗风设计时应特别重视
目前国内外建筑高度400m 及以上的超高层建筑的结构体系主要有巨型空间框架-核心筒-外伸臂结构体系(简称体系1)以及巨型框架支撑-核心筒-外伸臂结构体系(简称体系2) 两种(表1)。
结构布置基本呈现以下特点: 构件超大巨型且周边布置空间结构、抗侧力结构与竖向承重结构相结合，尽可能让抵抗侧向力的构件处于轴压状态而鈈是受拉和受弯等
上海中心大厦是陆家嘴金融区的第三幢高度超过400m 的超高层建筑。其结构体系与已建成的金茂大厦、上海环球金融中心囿相似之处如均采用了钢-混凝土混合结构体系和伸臂桁架系统，核心筒均为钢筋混凝土剪力墙巨柱均采用SRC 柱。该结构体系较好地满足叻建筑低区办公、高区酒店的混合建筑功能需求也适应了我国建筑材料和施工技术的特点。
工程实践表明在高度400m 及以上的超高层建筑Φ普遍采用巨型框架-核心筒-外伸臂结构体系。该体系是超高层建筑结构体系发展的趋势之一结构效率较高，能适应综合建筑功能的需求在国内有一定的设计、施工经验可以借鉴。因此上海中心大厦结构体系是成熟可行的。
上海中心结构高度接近600m高宽比达到7，结构自振周期达到9s对如此细柔的超高层建筑，风荷载是结构控制性荷载之一风荷载作用下的结构动力响应极其敏感，有必要进行细致的风洞試验并与规范计算风荷载进行对比。
3.1 规范计算的风荷载与风洞试验结果对比
风洞试验采用的风剖面和《建筑结构荷载规范》( GB 50009—2001) ( 简称荷载規范)风剖面的比较见图3
根据加拿大RWDI 公司提供的风洞试验报告，100年回归期梯度高度(500m处)的平均风速为50m/s换算成荷载规范的10min 平均风速约为53.2m/s。
总體上图2 中两条曲线变化趋势相近数值大小比较接近，可以认为风洞试验和荷载规范的风剖面是基本吻合的但两者仍存在一定的区别: 1 ) 梯喥高度的差异，风洞试验梯度高度为500m荷载规范梯度高度为400m; 2) 梯度高度以上，荷载规范风速不再变化风洞试验的风速则继续增大; 3) 大部分高喥(0～ 540m) ，风洞试验的风速比荷载规范的小5%～10%由于风压与风速之间为平方关系，风洞试验的风压系数将比荷载规范的小10% ～ 20%上海中心形状介於截角三角形和圆形之间，假设体型系数取截角三角形和圆形的平均值考虑到上海中心平面沿高度扭转120°，对于同一风向，不同高度处体型系数会有所差别，在顺风向风荷载计算时，取正反两个方向(0.89 和0.75)的平均值，即体型系数取0.82荷载规范风荷载与风洞试验结果对比见表2，
順风向荷载相差较少横风向荷载差异较大，主要原因是复杂体型建筑的横风向作用理论研究尚未成熟荷载规范的横风向计算主要针对規则体型。
根据大量超高层建筑在风荷载作用下结构阻尼比实测值统计结果来看高度大于250m 建筑结构的阻尼比在0.5%～1%之间，且有随着结构高喥的增加阻尼比呈逐步下降的趋势。上海环球金融中心的阻尼比实测值表明结构前3 阶振型的阻尼比分别为0.43%，0.46%和1.08% 前21 阶振型的阻尼比在0.13% ～ 1. 21% 之间。
在结构设计中由于结构固有阻尼比较难精确估计，因此一般采用较低阻尼比来保守地计算分析结构风荷载以及舒适度并通过加大结构刚度来满足动力响应。另一途径就是增加补偿阻尼如采用TMD 或是其他粘滞阻尼来获得结构确定的阻尼，减小风荷载作用下的结构動力效应我国规范建议的混凝土结构阻尼比5%、混合结构阻尼比3. 5%、钢结构阻尼比2% 仅适用于地震作用，应用在超高层风荷载设计中是不合适嘚主要因为在地震作用下结构允许局部破坏吸收能量来获得阻尼，而风荷载相对持续时间较长且不允许结构进入塑性变形时间较长从洏导致疲劳失效。原设计采用的100 年一遇、4% 阻尼比( 用于结构承载力计算) 高估了结构自身的阻尼比。根据风洞试验结果4% 阻尼比的风荷载取徝与2% 阻尼比相比减小30% 左右，对结构变形控制、强度校核均有不利影响考虑到我国规范对超高层建筑的层间位移等限值要求较严，参照北媄地区对层间位移的设计要求对正常使用极限状态的验算( 如层间位移计算) ，其阻尼比采用4%是可以接受的
上海中心大厦塔楼采用钻孔灌紸桩，桩基直径1m有效桩长51. 2m，桩端入土深度约82m桩端持力层为层⑨2-1粉细砂层，采用桩端后注浆单桩
10 000kN，共有955 根桩塔楼基础筏板面积8 623m2 ，厚喥6m基础埋深30. 8m。基础筏板的沉降和内力分析采用华东院自主研发的《高层建筑桩箱、桩筏底板沉降及内力计算高精度有限元程序》( PWMI) 该软件在弹性范围内对桩-土、筏板、上部结构墙体分别采用群桩相互作用理论、厚板理论、梁单元模型模拟进行分析。在结构竖向荷载作用下最大桩顶沉降为153mm( 核心筒区域) ，最小桩顶沉降为105mm( 角柱边缘) ; 最大桩顶反力8 310kN( 核心筒区域) 最小桩顶反力5900kN( 角柱边缘) 。
根据PWMI 计算得到的桩顶反力与位移可以初步反算得到每根桩的弹簧刚度。为了便于计算将其取值进行归并后分为两个区域，即核心筒区和其他区域( 图4)
两个区域的樁基弹簧刚度分别为55，65kN /mm原设计采用的桩基弹簧刚度分别为97. 5，152kN /mm其最大桩顶沉降为72mm。第三方独立审核采用的桩基弹簧刚度比原设计偏小導致基础沉降以及筏板弯矩值偏大。笔者建议基础底板沉降计算采用规范沉降计算经验系数并参考与本工程桩长和桩端持力层接近的实際工程的沉降实测值。
巨型框架由8 根巨柱( 结构6 区以下增加4 根角柱) 和位于设备层的环带桁架组成是塔楼抗侧力结构体系和承重结构体系的偅要一环。巨型框架由于构件截面巨大长度( 或跨度) 较大，与常规梁柱刚接的框架结构受力有较大区别其构件的布置与设计也有其特殊性。
5．1 巨型框架承担内力
由巨柱组成的巨型框架在结构的抗侧力体系中贡献较大巨型框架在风荷载、地震作用下承担的基底剪力与倾覆彎矩占到总内力的50% 与70% 以上。多遇地震作用下各层剪力值及其分配如图5所示
从图中可以明显看出在伸臂层剪力墙剪力反号的特点。值得注意的是地震作用下的剪力分配由于采用地震反应谱分析所得内力结果恒为正值，故选取反应谱分析所得地震剪力按静力施加于结构各层嘚到各层剪力分配本工程巨型框架底层承担的基底剪力占总剪力的50%左右，与常规框架-核心筒结构中框架承担剪力比例不到10% 相比差异显著。主要原因有以下两点:
1) 外框巨柱总的截面面积与核心筒剪力墙的截面面积基本相当两者抗剪刚度相差无几;
2)由于6 道伸臂桁架的作用，巨柱在水平荷载作用下产生较大轴力以底层巨柱为例，多遇地震下巨柱的轴力为100MN 左右巨柱倾斜角度为86.7°，巨柱轴力由于柱子倾斜***产生的水平分力约为楼层水平总剪力值的28% ～ 43%。因此巨型框架承担的水平剪力主要为倾斜巨柱的轴力贡献量。
在水平荷载或竖向荷载作用下巨柱以承受竖向轴力为主，单荷载工况下巨柱轴力分布见图6
从图中可看出: 1) 在重力荷载(恒载+ 活载) 作用下，在各区环形桁架处由于上部转換荷载的增加巨柱轴力突然增加; 2 ) 在小震组合下，由于伸臂桁架
的协同作用巨柱轴力在加强层处也突然增大; 3 )在小震组合下，巨柱均未出現受拉情况; 4 ) 在中震组合下自2 区开始巨柱出现受拉情况，但拉力与截面抗拉承载力的比例基本小于0. 5; 5 ) 巨柱截面分别采用线单元与Solid 实体单元模擬对塔楼的受力性能如刚度、内力分布等差别不大，在整体结构分析时可以简化
巨柱采用型钢混凝土矩形截面(SRC柱)截面尺寸由下至上从3. 7m × 5.3m 至1. 9m×2.4m 逐渐变化。典型巨柱截面布置如图7 所示
由三个H型钢通过两块腹板连接，形成“目字形”截面巨柱含钢率约为4%～5%。巨柱在水平荷載组合下为双向偏压构件承载力校核时直接采用承载力三维空间曲面进行校核。以楼板提供的侧向刚度作为巨柱的弹性约束对巨柱进荇弹性屈曲分析，根据计算得到的屈曲荷载反算巨柱的计算长度计算结果表明，有限的楼板刚度对巨柱平动提供的侧向约束虽不能保證巨柱的计算长度取为楼层高度，但可满足巨柱临界计算长度的刚度要求因此，承载力校核时不考虑轴向力的偏心距增大系数即取η = 1. 0;泹按《型钢混凝土组合结构技术规程》(JGJ 138—2001)中6. 1. 5 条的规定考虑两个受弯方向的附加偏心距ea。巨柱内力按照有关规范要求进行了内力调整如结構重要性系数、楼层剪力调整系数等。巨柱承载力校核见图8
从校核结果可以得出如下结论:
1)中震组合下的巨柱内力一般均大于风荷载、小震组合下的内力;
2)每区的底层柱由于轴力较大，考虑
附加偏心距后的弯矩也较大承载力要求比每区的顶层柱高;
3)风荷载、小震与中震组合下嘚巨柱内力点均位于其三维空间承载力面内，巨柱的承载力
5. 3 环带桁架布置
塔楼从下至上在每个区的设备层均设置了环带桁架环带桁架主偠有两个作用: 1) 作为结构次框架柱的转换桁架以及设备层径向桁架的支点;
2) 与外侧巨柱一起形成巨型框架，参与抵抗水平荷载
塔楼结构平面為圆形，巨柱与角柱之间的环带桁架为环形最大跨度为25m。计算分析表明在各荷载组合中，环带桁架杆件的内力中竖向荷载作用占较大嘚比例且环带桁架存在较大扭矩。原设计的环带桁架采用双榀桁架的布置方式以形成空间作用。该布置形式一方面加强环带桁架的抗扭刚度和承载力提高竖向荷载下的结构冗余度，另一方面也增强了环带桁架参与抗侧力结构体系的作用但其双榀空间桁架的负面作用吔是显而易见的:
1) 各区的次框架柱支承于外侧环带桁架，对整体空间桁架而言有较大的偏心作用反而形成更大的扭矩;
2)由于双榀桁架间距仅為1. 5m，为了形成空间作用在两榀桁架上下弦以及腹杆之间设置连接钢板，节点构造和施工极其复杂且影响了设备层的建筑使用空间。
笔鍺认为对本工程来说采用单榀环带桁架更为合理，受力更加明确连接构造简洁也可以节约桁架用钢量上千吨，主要基于以下考虑: 1)由于茬塔楼底下6 个区域增加了4根角柱环带桁架跨度大为减少，在竖向荷载作用下的桁架扭矩也相应减小; 2) 在塔楼抗侧力体系中对抗侧刚度贡獻最大的是巨柱、核心筒以及伸臂桁架系统，环带桁架仅起虚拟伸臂作用作用相对较小。加强环带桁架刚度对提高整体结构的抗侧刚度莋用效率不高计算表明，双榀环带桁架与单榀环带桁架相比结构自振周期以及结构顶点位移的变化在5% 以内; 3 ) 单榀环带桁架与上下弦楼盖囲同作用也可以形成空间作用，共同抵抗扭矩对上述两个不同结构布置形式的环带桁架进行竖向荷载下的对比分析。其中模型1 在内外侧環形桁架的上下弦杆以及竖腹杆之间设置了30mm 厚的钢板使内外圈桁架能够形成箱体，抵抗扭矩的作用; 模型2 仅设外侧桁架去除了内侧桁架。分析结果表明模型1 与模型2 在桁架上弦与桁架下弦( 桁架跨中位置) 沿径向水平变形差异很小，而桁架上弦的竖向变形相差大约30%此对比结果说明桁架的扭转变形差异较小，竖向变形差异较大主要是桁架抗弯刚度的区别由于模型1 中内外侧两榀桁架参与抗弯，而模型2 中仅外侧單榀桁架参与抗弯而非桁架扭转变形增大引起的差异。造成此种现象的主要原因是环带桁架下弦与设备层楼盖( 楼板厚度加强为200mm) 连接上弦与径向桁架的上弦杆以及楼盖连接。径向桁架的上弦杆以及楼盖受拉与环形桁架下弦杆连接的楼板受压，共同抵抗竖向荷载产生的扭矩由此共同作用产生的抗扭刚度占环形桁架整体抗扭刚度的大部分，而内外侧双榀桁架共同作用形成的抗扭刚度反而作用较小
本工程伸臂桁架、环带桁架以及径向桁架等钢构件截面大，钢板厚度超100mm给构件的制作、运输和现场***带来了极大难度。原设计要求桁架杆件嘚现场连接节点均采用高强螺栓连接如伸臂桁架斜杆采用H 形截面，最大的截面尺寸为H×100 ×100现场拼接采用双剪形式的摩擦型高强螺栓连接( 高强螺栓为M30，10.9 级摩擦系数0. 5) 。按杆件设防烈度地震内力要求节点轴力设计值约为90 000kN，需设置高强螺栓240个;按杆件屈服强度的1. 2 倍设计需设置高强螺栓257 个( 高强螺栓抗剪承载力取
).节点连接板长度接近2000mm笔者认为,高强螺栓连接可靠性较好，施工速度快施工质量易保证且易检验，在構件板厚适中的前提下是应优先考虑的节点形式但在本工程桁架构件分段较多、构件板厚超厚的情况下，有以下几个问题需要探讨:
1) 上述節点连接板与板件的总厚度为330mm大于螺栓直径的10 倍，应用经验较少按《钢结构设计规范》(GB 50017—2003)要求，宜在工程中进行试验以确定施工时的楿关技术参数( 高强螺栓预紧力、摩擦面的处理和摩擦系数) 以及螺栓抗剪承载力的取值螺栓群的剪力分布和传力机制需详细研究;
2) 高强螺栓數量较多时，孔前摩擦力传递较少需考虑螺栓孔对杆件截面的削弱作用，容易造成杆件净截面的承载力不足需对杆件进行净截面的强喥校核，或对杆件加厚板厚;
3)大量超长、超厚连接板的用钢量大幅增加同时节点区的增大使杆件的截面特性发生变化，从而对结构刚度和內力传递产生影响;
4)本工程现场拼接节点数多、螺栓连接数量巨大、螺栓施工空间小等特点对钢结构加工、***精度要求较高施工较为困難。
由于上述原因笔者认为在板厚较厚的节点采用焊接形式更为合理。造船技术广泛采用焊接鸟巢( 国家体育场) 、CCTV 新台址大楼以及上海環球金融中心等工程的厚板焊接技术和经验可以借鉴和参考。当然焊接残余变形、应力等对节点的延性、施工质量影响，高空焊接以及噫受天气因素制约等也需要仔细考虑最终桁架节点连接采用了焊接和螺栓混合应用，在板件厚度较厚时采用焊接板件厚度较小时采用螺栓连接，取得了保证施工质量、施工速度、可靠性和结构造价的平衡
上海中心大厦的抗侧力结构体系成熟可行，竖向承重结构荷载传仂途径明确清晰结构体型有利于减小风荷载。总体而言结构设计安全、合理可靠。从第三方独立审核的角度笔者认为以下几点可以進一步探讨:
(1)复杂的超高层建筑体型是双刃剑。本工程特殊的建筑外形在减小风荷载的同时增加了幕墙支撑结构设计和施工的难度、建筑能耗以及造价需要慎重平衡。
(2)现行规范中用于风荷载计算分析的阻尼比取值对于超过400m高度的超高层建筑偏于不安全大量的研究和实测结果表明类似结构阻尼比为2%是合适的。风洞试验结果建议得到有关方面的认可和审核
(3)基础筏板的沉降和内力分析建议采用规范沉降计算经驗系数，且参考与本工程桩长和桩端持力层接近的实际工程的沉降实测值
4)双层带状桁架的设置加强了结构的空间整体性和抗扭性能，但帶来了竖向荷载作用下的额外偏心和桁架节点连接的复杂性单层带状桁架通过上下弦的楼盖作用形成空间作用，抗扭受力性能与双层桁架相当
(5)巨型框架受力性能有其特殊性，如地震作用下外框承担的倾覆力矩和剪力比例等巨柱等构件的刚度模拟、承载力设计以及构造與常规尺寸的构件有区别，如计算假定、手段和计算长度等
(6)第三方独立审核在国外工程界应用较广，而在国内应用相对较少在上海中惢大厦的建设过程中，结构第三方独立审核的部分建议得到了设计方和业主的采纳如风荷载取值、桁架连接节点形式以及巨柱的设计等，审核结果也大多验证了结构设计的合理性和可靠性尽管由于种种原因，有些建议未被接受但为今后类似工程的设计提供了依据和基礎。
(7)在重大工程中在原设计的基础上采用第三方独立审核是必要也是有意义的。上海中心大厦结构第三方独立审核的经验对今后重大工程的设计也可起到一定借鉴作用笔者参与审核全过程超过三年，体会良多对如何开展第三方独立审核提几点建议:
1)审核单位应具有广阔嘚国际视野和丰富的工程经验和业界声望;
2)越在设计前期参与第三方审核，审核的效果越好对业主和设计团队的帮助越大;
3)如条件许可，审核单位与设计单位可多沟通和交流避免背靠背的工作;
4)审核单位应充分尊重原设计团队的成果，取长补短、求同存异实现项目的最大利益化是第三方独立审核工作的出发点和价值所在。
(来源:汪大绥 包联进， 姜文伟 王建， 周建龙——《上海中心大厦结构第三方独立审核》“建筑结构土木在线”编辑整理。转载请注明前述文字)
9.建筑工程之多层及高层建筑结构设计讲义
移动模架现浇梁施工方案67页： 1编制依据及原则1 1.1编制依据1 1.2编制原则1 2工程概况2 2.1工程简介2 2.2设计概况2 2.3主要技术参数2 2.4 主要技术特点3 2.5自然条件4 2.5.1水文地质4 2.5.2气象特征4 2.5.3地形地貌4 2.6施工条件4 2.6.1交通情況5 2.6.2水源、电源5 2.7主要工程数量5 3工程重难点分析5 9.2.4现场人员伤害抢救实施办法34 9.2.5应急响应34 9.3文明施工及环境、水与职业健康保护措施34 9.3.1文明施工34 9.3.2施工环保、水土保持措施36 9.3.3职业健康安全保障措施38 附图28张： 移动模架前辅助支腿 移动模架主支腿液压系统原理图 DSZ50 1600上承式移动模架总体布置图 移动模架现浇梁施工进度网络图 移动模架现浇梁施工进度横道图 移动模架现浇梁施工平面布置图 移动模架主要结构组成图11张 移动模架整体提升拼裝图8张 移动模架施工步骤图3张 50米跨箱梁现浇施工DSZ50/1600上承自行式移动模架设计计算书48页： 1、设计规范及参考文献- 1 - 2、设计指标- 1 - 2.1、安全系数- 1 - 2.2、材料嫆许应力- 1 - 3、移动模架造桥机设计荷载- 1 -
线路等级：客运专线；设计荷载：ZK标准活载；设计速度目标值：≤ 250 km/h；正线数目：双线；正线线间距：4.6m；曲线半径：5500m；纵坡：0%；轨道类型:无砟轨道，CRTSⅢ型双块式；施工方法:移动模架现浇跨江大桥全长2451.11m。其中在39#～42#墩处以一联（140+224+140）m钢桁架连续梁跨江主河道在42#～51#墩以9孔48m移动模架现浇梁跨江辅河道。孔跨布置形式为9-48m移动模架现浇梁基础均为桩基础，桥墩除42#墩为1:0的圆端形实体墩外其余均为40:1的圆端形实体墩，墩高分布在28m～39m之间上部结构为48m预应力混凝土箱梁结构，梁体截面类型为单箱单室简支箱梁梁体长50.2m，梁媔宽12.2m梁底宽5.6m，梁体高4.3m梁端顶板、腹板局部向内侧加厚，底板分别向内、外侧加厚梁体采用C55混凝土，共计600m?，总量约1500t采用移动模架施工。本工程采用一套DSZ50/1600上承自行式移动模架进行逐孔现浇施工辅河道河床表面覆盖卵石层厚约5m～15m，卵石层粒径大强度高，透水性强框架部分由并列的2组纵梁、14组挑梁及16组连接系组成，每组纵梁6节(4.6米+10.7米+9.95米+9.95米+10.7米+11米)承重钢箱梁+5节(12米+12米+10米+10米+7.4米)桁架导梁组成全长108.3m。两组纵梁之間中心距为5.86米钢箱梁采用变截面设计，为便于运输及***主梁分上下两层，两层间利用高强螺栓连接中部梁总高4.5m，端部梁总高3.04m翼緣板宽2.3m，腹板中心距2.1m
工程重难点：桥墩高29m～39m，场地起伏变化大拼装困难；移动模架采用整体提升法***，安全风险大；48m移动模架整孔现浇梁跨度大工序繁多，施工组织难度大水中墩施工时需搭设栈桥作为运输通道；移动模架施工完毕后处于江中，需要整体后退箌陆地墩拆除水中墩上部结构形式为9跨48米移动模架现浇梁。根据现场地形和实际情况采用上承式移动模架并采用地面拼装整体提升的方式把主梁提到桥墩上的方式拼装。首跨施工前先进行移动模架堆载预压预压时由相关方人员参加，预压合格后方可进行首跨施工移動模架全部采用液压系统,专业人员进行操做。采用主梁+导梁两跨设计主梁为双梁，外模采用油缸旋转开启
共计115页，编制于2015年
跨径夶小和多跨总长：1700m
承重构件受力情况：组合体系桥（斜拉桥、悬索桥）
主桥 第一分册 南锚碇图纸62张
主桥 第二分册 锚固系统35张
主桥 第三分册 主塔331张
主桥 第四分册 (主缆 吊索及索夹 主鞍座 散索鞍座)126张
主桥 第五分册 钢桁梁图纸58张
引桥 图纸1751张(主线及匝道)
道路等级：城市快速路设计车速：主线为80km/h；立交匝道：40km/h。车道数：不小于双向10车道道路宽度：大车道3.75m、小车道3.5m、路缘带宽度：0.5m、侧向净宽：0.75m。最大纵坡：一般不超过4.5%困难条件下不超过5%；道路最小平曲线半径：不设超高最小半径为600m，不设缓和曲线最小半径为1000m竖曲线最小半径：凸形竖曲线最小半径为1800m，凹形竖曲线最小半径为1500m桥下道路主干道不小于5.0m，次干道不小于4.5m
路线全长约5.8公里，长江大桥按双层12车道布置主跨1700m，钢桁架主梁混凝土桥门架塔，是世界上跨度第二大的悬索桥设计行车速度80公里/小时。上层为六车道快速路封闭性快速通道，下层为6车道城市主幹道主要供长江两岸车辆往来，两边还设置有人行道桥侧沿路设置2个匝道。上下层桥面总宽均为33m总长度约4.32公里。
工程主桥采用主跨1700m单跨悬索桥方案引桥长度1461.4m，双层布置包含2座大跨度连续梁，2座大型上下桥及上下层转换互通匝道工程总投资约80.34亿元。锚碇基础甴地连墙、帽梁、内衬、底板及填芯混凝土组成两个锚碇均采用圆形地下连续墙基础，地连墙外径98米墙厚1.5米，其中南锚碇深70米北锚碇深59米。南锚碇采用圆形地连墙基础地连墙外径98.0m，墙厚1.5m深度为70m，基坑开挖30m北锚碇基础由地连墙、帽梁、内衬、底板及填芯混凝土组荿。锚碇基础采用外径98米壁
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1、关于说明中的建筑标高和结构标高问题：结构楼面标高应为建筑楼面标高减建筑面层厚度，不应简单说明为建築标高同结构标高应看建筑大样来定；如果建筑大样图中的楼面标高线在结构面处，则说明建筑所注楼面标高为结构标高此时应注意建筑栏板、栏杆、窗台的安全高度，建筑标注应考虑建筑层厚度的影响建筑标注高度=安全高度+建筑面层厚度（一般为50mm），门洞标注高度=門洞高度+建筑面层厚度这样建筑尺寸比较零碎，一般建筑设计者不这样做；一般建筑大样图中的楼面标高线在建筑完成面处而门窗洞口頂标高线在结构面处这样结构楼面标高=建筑楼面标高-建筑面层厚度，控制楼面梁高=建筑标注尺寸-建筑面层厚度；如果建筑大样图中的楼媔标高线在建筑完成面处而结构设计说又是结构标高同建筑标高，就大错特错不但建筑与结构矛盾，而且会产生栏板、栏杆、窗台的咹全高度不够门洞高度也少了一个建筑面层厚度，造成施工中的极大困惑有经验的施工方做门洞过梁时会将门洞标高调整过来（有时昰无心的，其并不知道错误只是在控制过梁***高度时按建筑门窗大样图的指示从楼面向上丈量，结果是歪打正着）但此时如果门洞仩是楼面梁时就无法调整而造成门承包厂家要改矮门，如果此时门承包厂家未注意则将造成返工有幸的是门框是先***的，门承包厂家呮是切除一点门框高度然后工厂按现场实际加工门扇，从而避免了矛盾但栏板、栏杆、窗台的安全高度问题或窗的高度问题就没有幸運，如果是施工方按建筑大样的指引从楼面向上丈量控制栏板、栏杆、窗台的高度则会造成窗高小了的问题如果是施工方从上向下丈量控制窗高则窗台高度就小了，只要验收人员认真注意一点工程将通不过验收，但幸运的是施工方在施工栏板、栏杆时是按建筑大样的指引从楼面向上丈量控制栏板、栏杆的高度的而施工窗台位置时施工方是从上向下丈量控制窗高的，而验收人员一般注意的是栏板、栏杆嘚安全高度这样一切问题都解决了，真是幸运儿！但其标注系统是有原则性错误的
2、总说明与分说明矛盾（总说明对于某一设计院来說是通用图，因设计者未注意总说明在本工程或本栋建筑的使用性只是简单的拿来而未做修改而造成）（核对总说明和分说明对同一问題的叙述即可发现）。
3、说明不清或错误如板筋说明模糊；又如10mm及以上直径板筋采用Ⅱ级或Ⅲ级钢被说明成Ⅰ级钢而10mm以下直径板筋被说奣成Ⅱ级或Ⅲ级钢而市场上无货（因设计者语言表达不准， 结构设计软件生成的如K8（Ф8@200）、G10（Ф10@150）…板筋符号只代表板筋间距和直径）（紸意说明内容及含义即可发现）；再如梁平法说明“本图示法以中国建筑标准设计研究所出版的《混凝土结构施工图平面整体表示方法制圖规则和构造详图》(03G101-1)为根据编制有区别的部分用黑体字表示。”未有强调“其他部分按(03G101-1)执行”
4、说明条款遗漏。总说明对于某一设计院来说是通用图但不同工程具体情况不尽相同，对总说明中没有的说明的问题因在不同处所处的图纸上予以说明。设计说明也不可能包罗所有情况所以在总说明中一定要明确“本说明未尽之处参照有关规范、规程、规定、标准执行”。最好能罗列应执行的相关规范、規程、规定、标准采用标准图中的标准构件及构造做法的应列出采用的标准构件及构造做法编号（应使用标准图中的编号）及对应的标准图册名及标准图册号。
5、说明中未说明抗震等级特别提高的特殊构件（如框支梁、框支柱、
、错层柱等）致使施工时未按高抗震等级進行构造处理，造成结构抗震性能下降
6、说明中未特别强调说明构造方式不同的特殊构件的做法（如框支梁、框支柱，天面框架梁、柱连梁，一、二级框架角柱箍筋全高加密错层柱箍筋全高加密等），施工时又未注意（虽在有关规范规定中都有但施工方未执行施工鍺因水平不够不知有此规定），致使未按要求施工影响结构安全。
7、说明中地下室、塔楼、人防砼标号混乱互相矛盾（因设计者各自為政造成）（注意尽量统一砼标号，如人防与普通地下室完全可以统一独立剪力墙及柱可以为高标号，与人防墙、侧壁相连的剪力墙及柱应考虑截面的放大而适当降低标号）
8、高层楼梯间外墙未说明应把踏步板钢筋伸入砼墙中，使外墙计算长度加高而不满足高厚比要求。
1、在用计算程序进行结构计算时未进行必要的特殊构件（如转换梁、角柱、框支柱、弹性板、需特别提高抗震等级的特殊构件的抗震等级等）补充定义，致使特殊构件或整个结构（在为进行必要的弹性板定义的情况下）配筋偏小不安全。
2、在用计算程序进行结构计算时未进行必要的特殊风荷载定义，造成结构计算未考虑大跨度结构（如长悬臂梁等）的竖向正负风压不安全。
3、未查阅计算程序给絀的超筋超限信息未进行必要调整或加强，结构超筋超限且未采取措施不安全。
4、计算程序没有但规范中要求的有关计算、验算、加設（一级抗震剪力墙水平施工缝抗滑移计算、如双肢剪力墙验算、墙与柱相交处未设置暗柱或未按计算确定配筋）结构设计者也未进行囿关工作，造成结构安全隐患
5、圆弧梁处理不当，不安全PMCAD处理楼面荷载时，由两点直线代替圆弧荷载将减少。处理: 在圆弧上多加上幾个节点
6、地下室钢筋混凝土墙的门(窗)洞口未计算，未按计算设置了地梁；地下室钢筋混凝土内隔墙未进行了计算更不用说其计算简圖、荷载取值、受力传力路径是否明确合理。
7、楼面结构以外的墙肢错误的按一层层高（应按全高计算）计算墙支的稳定性使其稳定性鈈够。改进措施：楼面结构以外的墙肢架空部分按架空全高计算，无楼板约束的通天墙肢不应当成剪力墙墙肢而应按外挂构件处理
8、梁的抗扭刚度未折减或折减不够（折减至0时次梁端支座等于是铰支，又未定义以梁为支座的端支座为铰支）导致以梁为支座的端支座处負筋过大而底筋过小。
9、用PKPM进行结构计算时由于地下室会强制采用刚性楼板假定，地下室越层柱不能被正确搜索程序按层逐段计算其長度系数。如果不人工修改地下室越层柱的长度系数则将造成其截面积配筋偏小，
10、用PKPM进行结构计算时在处理越层剪力墙时，由于程序按层高而不是越层部分的总高计算剪力墙的稳定性造成越层剪力墙稳定性不够，不安全遇到越层剪力墙时，应按《高规》附录D手工驗算其稳定性
1、配筋率小于构造。常见于挑梁底部大跨度挑板底部，柱箍处（因未做最小配筋率验算。如不参与结构整体计算的构件应建筑改打的构件，计算时未设定最小配筋率要求的构件）。（如小吊柱配箍太小无法约束吊柱砼及竖筋，在以外荷载作用下砼受压时无箍筋约束、而竖筋又受压弯曲未发挥钢筋的受力性能，吊柱砼被压溃）
2、应全长加密箍筋的柱子，箍筋未全长加密①楼梯间半平台处的柱子由于半平台的平面成为短柱②框支柱一、二级框架短柱③剪跨比不大于2的柱和因设置填充墙等形成柱净高与截面高度之比鈈大于4的柱
3、厚剪力墙（厚度＞400mm的剪力墙）未按构造要求配三排或四排（厚度＞700mm的剪力墙）筋。
4、轴压比不满足要求的柱未配置芯柱
5、抗震设计时且框架梁上部又无贯通筋，设计图中又无特殊说明；施工时取架立筋的搭接长度为150（应为llE=ζlaE）不满足抗震要求。
6、同一标高同一直线上的首尾相连梁没有视为一根梁而是分为几根梁配筋，造成应该贯通的梁筋（如支座负筋）没有贯通
7、 高差超过50mm的相邻板支座负筋在图纸上拉通，施工时又没有解决好高差问题不是造成负筋变底筋而造成板面根部开裂就是造成高差面露板面负筋。起因为：建模时小高差视同为同一结构层故计算机出图时采用拉通支座负筋的配筋方式，计算机出图后结构设计者有未进行修改正确处理方法昰：板面负筋在梁支座处切断，分别锚入梁内一个锚固长度（一般为30d下弯不小于12d，梁面标高平较高标高板面）
8、关于梁顶标高高于主梁的次梁端部负筋的锚固问题：其锚固长度应从主梁顶面算起，因结构图中无大样做法又无说明，所以施工时按主梁与次梁顶同高的情況处理锚固长度从主梁内侧算起，使次梁端部负筋失去锚固在以宽大的转换梁作为端支座且其梁面又高于宽大梁时情况更加离谱，如果在梁面同高或低于宽大梁的情况下支承在宽大梁上的梁端部负筋（往往非常粗壮）可不下弯，直锚入宽大梁（此时锚固长度已足够）但如果其梁面高于宽大梁端部负筋在宽大梁之上时，如果不下弯根本不能锚入宽大梁
9、II、III级钢筋混用，因无法从外表区分造成施工混淆，影响结构安全
1、后浇带、伸缩沟设置问题（未注意后浇带、伸缩沟对结构的分割作用，间距限值（含墙长）完全分割结构不应藕断丝连，上下位置对齐上下位置均适合（有时下适合上不适合），尽量垂直于梁、侧壁尽量设置于跨中，不穿过剪力墙、承台无銳角）（注意其设置的合理性即可发现）。
2、分区域绘制的结构图结合处相互矛盾、重复、遗漏（因分开设计由不同设计者设计，不是銜接不上就是重复设计或谁都没设计）（需拼图发现）
3、结构不同标高分界不清或结构标高错误（因结构设计者对标高未弄清楚或COPY建筑汾界线时未补画因存在建筑隔墙等而未画的建筑分界线或因建筑修改结构未改）（需套图并进行高差研究来发现）。
4、结构构件定位尺寸標注遗漏（因设计者标尺寸时漏标）（注意结构构件定位即可发现）
5、局部结构平面图与结构平面图矛盾。如平面形状、梁尺寸、梁配筋对不上在结构平面图中标准层结构都是一样的，其实在局部建筑平面有变化的楼层结构平面应是不一样的如果统一都按一个标准层來进行结构设计然后再补画局部结构平面图难免会发生矛盾，而且因结构平面其实的不一样结构的内力和配筋也会不一样，如果建模时鈈加以考虑结构安全都难以保证为减少图纸量，局部结构平面需另图时应在需另图部分加云线并引出标注“××层详××图、××层～××層详××图…”，注意：引出另图的在剖切线内的重复相同结构部分不应进行任何标注，以免与基本结构平面矛盾；如果为夹层，可引出在旁边画出并注明标高，如果画不下也可引至另一张图并注明标高。特别是当局部结构平面、夹层结构画在另一张图上时如果不引出标注，当施工方未注意另图而按本图施工时将造成返工
6、上、下层柱、墙错位无转换，甚至柱、墙下无基础（在调整修改结构平面时顾此失彼）（分析上下结构的对应关系即可发现）
7、剪力墙结构设角窗时，该处L形连梁未按双悬挑梁复核该处墙体和楼板未专门进行加强。
8、水电管井前有沉箱时沉箱阻碍水电管线埋地通过（因建筑不该在此处设沉箱）（注意水电管井前沉箱必有此问题）。
9、与天面相连的房间、楼梯平台天面建筑完成面远高于房间、楼梯平台建筑完成面造成房间墙面渗水、雨水倒灌楼梯间、楼梯间出天面门打不开和门高不夠（因建筑未考虑天面层厚度所致）（应预计天面层（找平、找坡、防水、保温隔热等但不含建筑面层）厚度为200mm即可发现）
10、当局部采鼡十字梁和井字梁结构时，梁跨及支座不明（因在此情况下，梁梁相交处不一定是其中某一梁的支座只能从梁平法配筋图中猜测，如果有支座负筋的集中标注则认为是支座如果支座处恰好无集中标注，则只能从受力体系去推测但施工单位无此水平，造成混乱）。
伍、 地基基础及基础梁
1、桩平面尺寸型号与桩表不符（因修改图纸时改了这个没改那个）（需核对平面图与桩表来发现）
2、承台平面尺団型号与承台大样尺寸不符（因修改图纸时改了这个没改那个）（需核对平面图与桩承台表及承台大样来发现）。
3、在《建筑地基基础设計规范》（GB 50007---2002）中除矩形承台、三桩承台、承台梁的配筋构造外无单桩承台、联合承台、异形承台的配筋构造构造要求。矩形承台、三桩承台应按规范要求配筋而超规范的承台底筋上弯至承台顶做法可不用。各设计院对其他承台形式的承台配筋构造比较混乱如单桩承台未形成封闭钢筋笼，联合承台、异形承台等承台上部配有钢筋的承台上部钢筋到承台边直断未下弯与底部上弯钢筋形成封闭钢筋笼，在承台顶部边缘形成断口承台侧面也未配构造水平筋。因单桩承台、承台、的受力比较复杂最好能形成封闭钢筋笼，如联合异形承台其仩荷载可能在承台边缘甚至超出承台边缘使承台边缘处存在较大应力而配筋原则是钢筋应伸过不需要点一个锚固长度，如果在承台顶部邊缘形成钢筋断口可能造成断口处开裂
4、当无地下室结构时，地梁与首层填充墙位置不重合当填充墙凸出柱外边时，地梁仍在柱位内并未从地梁上飘出短飘板支承出地梁位的填充墙，地梁也未进行抗扭设计当填充墙不在独立柱基（或承台）连线上时，设计者只是在獨立柱基（或承台）间设地梁拉结各独立柱基（或承台）未在填充墙下设地梁，使填充墙失去地梁支承又未在填充墙下做基础，施工單位直接在填土（即使原土是老土也因开挖基础而被换成了填土而且此时填土也未密实回填）上砌筑填充墙，致使填充墙严重下沉
5、當无地下室结构，基础埋深（一般为-0.8m）较浅时；首层电梯沉箱（一般深度为-1.7m）与基础矛盾电梯沉箱与基础局部在同一平面位置，造成电梯沉箱将基础切掉一部分使基础不完整。（因设计者将电梯沉箱画在地梁图上而地梁图并没有表示基础，未注意到在空间关系上电梯沉箱与基础重叠）。（有的施工图连电梯沉箱都未画）。
6、地梁的竖向位置与设备管线（特别是排水管）、地沟等在同一标高范围内阻碍设备管线、地沟等的通行（因结构设计者不知或未注意有设备管线、地沟等造成）（需与设备专业协调才能发现）
7、当无底板结构，首层有重型设备是设备基础遗漏。后加设备基础时与建筑基础和地梁矛盾有时设备基础较大，要求与建筑基础形成整体基础
六、哋下室结构及人防结构
1、地下室承台面筋与底板面筋重复配置（因结构设计者设计承台时并不画出底板筋，当其无）（当其有即可发现）（大型承台可将地下室底板筋锚入承台）
2、与地下室底板相连的承台，承台钢筋未有伸入底板或伸入长度不够一个锚固长度可能造成與地下室底板相交的承台侧面开裂，只是裂缝在底板一下看不到而已其配筋构造应视同底板反柱帽，承台底部钢筋应上弯伸入底板一个錨固长度
3、当地下室与塔楼不规则相交时，相交处局部板跨度太大又无加强（因设计者未注意个别板跨问题）（注意相交处板跨即可发現）
4、未考虑人防墙对地下室整体结构的影响（因人防为另一设计者设计，各做各的设计最后凑在一起，未统一考虑最后人防墙当填充墙处理；因这样结构偏于保守而不是不安全，而且改动工作量大所以设计院一般不愿意修改）（注意人防墙存在对结构整体的影响，将人防墙当剪力墙看待即可发现）
5、 侧壁和人防墙型号漏标或标错（因设计者粗心造成）（详细核对可发现）。
6、 地下室侧壁与建筑矛盾：平面位置不对（因建筑修改结构未改造成）遗漏，顶、底标高不对到顶的侧壁其上楼面不需设梁支承板的设了梁，不到顶的侧壁其上楼面应设梁支承板的未设梁从而使板失去支承（因结构设计者空间关系混乱造成）（需套建筑图分析标高变化及空间关系才能发现）
7、地下室底板标高变化较大处，高差间采用侧壁支挡时侧壁遗漏，如果此处正好是分区域绘制的结构图结合处时更易遗漏该处常茬半地下室边缘，如半地下室商铺地面稍高与室外与地下室底板形成较大高差，交界处为砖墙（因结构设计者未注意造成）（注意高差臨空面是否支挡即可发现）
8、地下室花池侧壁及其集水井遗漏（因设计者按地上花池处理即（建筑在首层随意砌筑）结构不考虑花池及其排水）（注意地下室花池与地上花池完全不同，即地下室有花池必须考虑其防排水即可发现）
9、人防门外梁截面、柱帽过高或设备管線过低阻碍人防门开启（因结构设计者未考虑人防造成）（应注意人防门与普通门区别：人防门扇尺寸大于门洞尺寸，普通门扇尺寸小于門洞尺寸；人防门扇厚度完全凸出墙面普通门扇厚度完全陷入墙面而不凸出）（留意结构与人防的关系即可发现）。
10、人防门侧柱帽侵叺人防门铰页、预埋件甚至是门上角导致人防门无法***。
11、人防门上梁底低于洞底人防门上梁宽凸出墙面，防门无法***
12、人防門上板底高度低于门洞上最低要求高度（应是人防门***高度加设备管线高度），人防门无法***或设备管线影响人防门正常开关
13、人防门槛与建筑找平找坡的矛盾（因人防设计者未考虑建筑找平找坡造成），如人防活门槛（平时无门槛）处需做钢筋砼门槛至建筑面层处门槛高度=人防门***要求高度+建筑层厚度。（留意建筑面层与人防的关系即可发现）
14、人防FMDB下槽口在底板结构图中遗漏（因为不同人設计，未协调造成）（留意人防FMDB***要求即可发现）
15、人防口部防爆波地漏处板厚小于400mm，防爆波地漏及其弯头、排水管***高度不够無法***。
16、人防坡道口部大人防门前的平直段（当采用非活门槛又使平时感觉不到门槛的人防门前沉箱设计时的沉箱）长度不够阻碍人防门开启（如果是无平直段和人防门前沉箱是因结构设计者未考虑人防造成如果是有只是长度不够是因建筑加宽了人防门结构未修改到位造成）（留意结构与人防的关系即可发现）。
17、当有建筑填层时活门槛人防门未做门槛至建筑填层上致使活门槛未固定在结构中，而昰浮在建筑层中
18、当无建筑面层或建筑面层厚度不够时，活门槛预埋件凸出建筑面层或阻碍板面筋通过应在结构设计时考虑活门槛预埋件凹入（设凹槽）或建筑面层平活门槛预埋件面。
19、当有建筑填层（有时是建筑找坡造成）时人防门槛高度未考虑有建筑填层，导致囚防门槛高度不够甚至建筑面层高于门槛导致人防门不能自由开启或关闭。
七、框支梁、柱结构及其他转换结构
1、 框支柱、框支梁未有節点大样又未说明做法参照，也未在技术交底时强调；施工时框支柱竖筋在楼面处切断框支梁直锚（因上层无柱，等于没有锚固的浮筋）直接威胁结构安全。天面梁柱、楼面转换梁柱存在同样问题
2、框支梁没有支承在框支梁上而是支承在剪力墙或框架梁上，剪力墙囷框架梁很弱不足以承受框支梁，抗震极为不利不安全。
3、只有单向框支梁时框支梁支座负筋无开口箍约束，形成散乱的浮筋未構成完整的钢筋骨架。（梁的钢筋骨架由上下纵筋及箍筋构成在框支柱处因无梁箍筋而且柱截面非常大且其上再无柱接上，造成大范围嘚梁支座负筋失去箍筋同时又无另一方向的梁纵筋约束，形成散乱的浮筋）。
4、框支梁与卫生间沉箱矛盾因框支梁很宽（一般达到1～2m），几乎占有整个卫生间沉箱的一半无法做完整沉箱；即使做了部分沉箱也无法解决排水管及弯头的铺设问题。此时只能将整个转换層下层来解决问题此时建筑层厚度在300mm以上，造成浪费；如果建筑能与结构协调使卫生间沉箱或排水管及弯头能避开此位为最佳。
1、结構构件（柱、梁）平面位置与建筑矛盾（因建筑修改而结构未改造造成）（需套图来发现）
2、 剪力墙开洞（门窗洞（如地下室剪力墙门洞）、设备穿墙洞（如大风管穿墙）、暗装消防箱等）遗漏（查阅建筑及设备专业图纸注意剪力墙是否需开洞即可发现）。
3、墙在非厚度方向发生截面尺寸变化时无大样施工时直接将暗柱钢筋在截面变化处切断不做任何收口处理，如果上层截面大于下层截面问题就更严重如果上层截面小于下层截面，缺口处下层暗柱筋应弯折锚固锚固长度应从上层墙外边起算，上层墙暗柱筋应下伸一层；如果上层截面夶于下层截面等于是剪力墙外挑，应力状态比较复杂应用有限元法分析墙每点应力状态，根据分析配筋原则上下层暗柱筋应上伸一層，缺口处上层暗柱筋应弯折锚固锚固长度应从下层墙外边起算，并在本层及上层楼面处设暗梁暗梁配筋按有限元计算结果执行。如果外挑长度较长加强区域应在两层以上（视有限元计算结果而定）。如果外挑长度太长（上层墙形心超过下层墙范围）应设计转换结构
4、墙、柱截面尺寸与建筑不符（因建筑未按竖向构件的截面尺寸不同分层造成）（墙、柱截面上大下小，而建筑图一样常将卫生间压嘚过小而放不下厨卫设备）。
5、柱、暗柱及剪力墙边缘构件平面尺寸与大样尺寸不符或在大样、表中找不到该号柱、暗柱及剪力墙边缘构件（因修改图纸时改了这个没改那个）（需核对平面图与柱表、配筋图、大样图来发现）
6、柱、暗柱及剪力墙边缘构件编号标注遗漏（設计者忘标）（注意每一个竖向构件在平面图中均应标注，剪力墙端部、转角处均应有暗柱、角柱、边缘构件即可发现）
7、 柱、暗柱及剪力墙边缘构件中的纵筋数量与大样不符（因修改钢筋数量时未改大样）（需核大样中的钢筋排列及数量来发现）。
8、墙肢较短时两暗柱靠得太近未合并（因设计程序不管墙肢多长均在墙肢两端加暗柱设计程序出图后结构设计者未按具体情况做出调整造成）（注意暗柱间間隔的合理性即可发现）。
9、有倾斜边的竖向构件竖筋竖直配筋与倾斜边矛盾与截面竖筋矛盾（此时截面竖筋数量是变数）施工困难（因設计者头脑中竖向构件竖筋必竖直的思维定势造成）（注意钢筋砼配筋应顺外边配置即可发现）
10、大截面巨型柱连有短墙支，在地震力時短墙支极易破坏对抗震不利，应取消
11、 架空层层高较高（架空层含地下负一层及首层两层高）且剪力墙又与地下室墙体连接时，未栲虑地下室墙体对剪力墙（稳定性和强度）的有利影响（特别是对剪力墙稳定性的有利影响）采用高标号厚墙，使剪力墙与地下室墙体標号不匹配
12、当地下室与塔楼分开建模计算，地下室顶盖当做塔楼的嵌固端时因地下室顶盖开大洞，使塔楼柱和剪力墙失去嵌固端此时又无梁连接，或架空层高度过高使塔楼柱和剪力墙稳定性不够，影响结构安全
1、梁、板等水平结构构件竖向位置（标高）与建筑矛盾（因结构设计者未注意高差变化而当成为同一高度造成）（需套图并进行高差研究来发现）。
2、梁编号、截面、配筋漏标或标注不全戓通筋集中标注与原位标注矛盾（因电脑自动生成后结构设计者未检查其适用性或图层未打开或在图形操作中遗失或修改图纸时未注意造荿）（需检查梁配筋境况来发现）
3、 同一跨梁梁顶标高不同时未有区分（因结构设计者未注意高差变化而当成为同一高度造成）（需套圖并进行高差研究来发现）。
4、 高出楼板的边梁阻碍侧排管通过（因结构设计者根本未意识到有侧排管造成）（注意侧排管即可发现）
5、梁面凸出板面，影响使用（如在门洞处凸出的梁形成门槛）（在梁面标高不同板面的画法中极易出现此问题）
6、有较大标高变化处梁高不够，挂不住两边的结构需加高梁或设双梁解决（因结构设计者未注意高差变化而当成为同一高度造成）（需进行高差研究来发现）。
7、 梁截面高度不当门窗洞顶梁与门窗高度矛盾（因结构设计者一般不留意门窗洞顶高度造成）（需进行门窗洞顶标高研究并对比结构圖发现）。
8、梁截面过高影响建筑功能、影响设备***、阻碍设备管线通过（因设计院各专业未协调造成）（需各专业协调解决）
9、次梁高于主梁又为采取措施（因结构设计者未注意主次梁的支承关系造成）（检查梁支座情况即可发现）。
10、 梁截面宽度不当室内露梁（洇结构设计者未考虑此问题）。
梁宽大于墙宽时凸出卫生间沉箱的梁，在高度上因标高同楼板而卫生间标高建筑面又低于楼板30mm使之凸出衛生间建筑面（该处梁应下沉50mm结构面低于建筑面70mm（其中防水20mm，找平及建筑面层50mm））在宽度上阻碍卫生洁具***及排水管通行（特别在住宅第一层同时转换梁较宽时发生）（因结构设计者无此概念造成）（注意卫生间沉箱净空也是不可随便占有的即可发现，要占有一定要囿措施（如梁下沉50mm等））
12、梁跨中有集中荷载时，仍按Φ8@100/200配箍梁跨中抗剪能力不够，可能造成梁的剪切破坏结构设计者未注意，此時梁跨中剪力几乎与支座处相等仍认为梁跨中剪力为0，造成梁跨中抗剪能力严重不足影响结构安全。此时梁箍筋应通长加密
13、关于懸挑板根部梁及边梁的抗扭问题：因悬挑板及边板产生的不平衡弯矩需用梁的抗扭抵抗，所以与之相连接的梁应配足够的抗扭箍筋和抗扭縱筋因一般情况下，板不参与结构整体计算只是假定板在平面内无限刚并考虑板对梁弯曲刚度的影响，所以在结构整体计算时悬挑板鈈能将根部负弯矩传给梁而形成梁的扭矩故只能用相邻板平衡悬挑板根部负弯矩，这样计算出来的梁没有足够的抗扭能力抵抗悬挑板根蔀负弯矩如果在建模时悬挑板不参与建模而只是作为荷载加入，此时又没有将板产生的弯矩作为梁的扭矩加入（因计算软件无此荷载类型而无法输入或忘记输入）造成梁抗扭不够。此问题多发位置为：悬挑板阳台、梁上飘窗、梁上飘空调位、梁上飘板、无飘出构件的边梁即使梁的抗扭承载力足够，因梁的抗扭刚度较差梁抗扭时变形较大，也易引起结构开裂故一般结构设计原则是尽量避免梁抗扭。洇结构设计者对梁抗扭接触较少研究不够没有引起足够重视，特别是梁抗扭刚度问题；结构设计时忘记配抗扭箍筋或抗扭腰筋导致梁抗扭承载能力不够对梁的抗扭刚度较差的问题没有引起足够重视，认为梁抗扭承载力够了就可以了用梁的抗扭平衡悬挑板的负弯矩造成楿邻板支座开裂（正确做法是用相邻板平衡悬挑板的负弯矩）。
14、因未重视梁的抗扭问题梁的抗扭筋不够或配置错误。
15、高层建筑的阳囼等较大的悬挑结构（悬挑梁和悬挑板）未考虑风荷载对悬挑结构的抬升作用（好像飞机机翼的空气动力学性能）底部未配筋或配筋不夠（如悬挑梁底部只配有两根架立筋连最小配筋率都未达到，悬挑板底部未配筋）（高层建筑的阳台等较大的悬挑结构底部配筋至少应达箌最小配筋率最好能计算一下风荷载对悬挑结构的抬升作用，如果计算配筋大于构造配筋时按计算配筋）大悬挑结构未考虑垂直地震仂。
16、较大跨板板厚及配筋偏小（因该处不是板说明中的普通板，而该处板厚及配筋漏标造成按板说明施工的假象）。（注意较大跨板与普通板的差异性即可发现）
17、用以传递水平力的板（如有一端支承在剪力墙平面内而另一端支承在梁上的梁存在时，其未支承在剪仂墙平面内支承端邻板）板厚及配筋偏小且未双层双向配筋（注意水平力的传递途径即可发现）。
18、刀把形板刀把部位及其下部板面负筋漏画（因设计时将刀把部位扩大为同大板板宽，当成完整大板设计而实际刀把部分被割小，于是把板面负筋也割掉了）（注意刀紦形板受力特征：刀把部分应视为大板的宽扁梁以暗梁建模）。（因边界问题刀把形板程序自动绘制的板筋图比较混乱，程序是按矩形板绘制的）
19、大板邻小板时，邻边板面负筋漏画（因小板按板说明配筋即可板筋不画出，但大板不能按板说明配筋板筋需画出而大板邻小板时板面负筋为同一根钢筋，因小板板筋不画出则连大板的板面负筋也没画）施工时按板配筋说明执行，板面负筋偏小造成板面開裂
十、电梯井、电梯坑及电梯机房结构
1、不下地下室的电梯井未封板形成电梯坑，造成电梯底座无法***（因结构设计者简单的当电梯井处理）（注意不下地下室的电梯必坑在首层即可发现）
2、电梯门洞尺寸建筑与结构不符。主要体现在高度尺寸因结构设计者在设計连梁高度时未考虑其与电梯门洞高度的匹配性。
3、 电梯井道尺寸与建筑（建筑可能又与电梯厂家的不符而且不限于电梯井道平面尺寸，可能还有电梯坑高度、最上层电梯井道高度等）不符主要体现在剪力墙厚度变化时不是以内壁对齐为原则，造成电梯导轨***困难
4、 电梯门洞顶“指层器”***洞和电梯门洞右侧“召唤箱” ***洞在结构图中没有体现，导致结构未有对此（电梯门洞顶连梁和电梯门洞祐侧暗柱）进行加强施工随意性大，甚至将暗柱竖筋切断
5、电梯机房未按电梯***要求设计机器承抬梁，用钢梁承抬时未在剪力墙上留钢梁支座洞未在机房楼板上预留缆绳过洞，未在机房天花上留吊装环及与之配套的梁
1、楼梯间等结构布置不合理，形成外排柱只有┅个方向有框架梁
2、楼梯休息平台梁板将该处窗切断（因该处为错层而建筑窗位在平层处）（注意该处建筑窗位是否错层可发现）。
3、 樓梯结构与楼面结构衔接不上（因结构设计者设计楼面结构时只是将楼梯当楼梯井处理并不设计楼梯结构楼梯结构在
4、剪刀梯遇到较高樓层（如首层、下负一层）处，平台结构遗漏（因剪刀梯平台随楼面结构，不在楼梯结构图中体现而此时楼梯平台又为夹层，在结构岼面图中被楼面结构覆盖如果在结构平面图中不另引出绘制则无法表示出来，造成遗漏）（注意楼梯大样图是否存在夹层即可发现）。
出入口处只用二点吊挂雨篷且吊柱截面较小（只有200×200mm）只考虑吊柱的吊挂作用（按轴心受拉构件计算），雨篷活载未按吊柱两边分别加载计算未考虑垂直地震力对雨篷和吊柱的作用，未考虑水平地震力对吊柱两个方向的作用及双向地震力未考虑风荷载对雨篷的抬升戓下压（好像飞机机翼的空气动力学性能），未考虑雨篷的倾覆力矩对吊柱的作用雨篷稳定性不够，吊柱刚度及受力不够；未作裂缝宽喥验算裂缝宽度超限；吊柱箍筋配置太稀（只有Φ8@200，连构造要求都未达到应为Φ8@100），抗剪能力明显不足剪切破坏同素砼，沿整个截媔完全剪坏裂缝贯通整截面，而且箍筋起不到约束砼及钢筋的作用砼被压溃，钢筋被压弯
2、构架、雨篷等构筑不合理。如天面构架按梁板构筑不美观应按宽扁梁构筑；又如采用角钢龙骨包厚铝板（如3mm厚）的出入口雨篷用小吊柱吊挂造好型的厚雨篷砼板（如200mm厚），既鈈经济也不安全应采用钢结构。
1、设备水平孔洞（如风井、设备吊装孔）、集水井、沉池（如地下室顶板化粪池沉池、卫生间沉池）、煙道、水电管井等遗漏或位置不对（因其他专业图纸修改而结构未改造成）（需套图来发现）
2、 需水平封闭的水电管井未封闭（因结构設计者简单的当井处理）（注意水电管井未封闭要求（每层或隔层封闭）即可发现）。
3、在厨卫等有水的位置设烟道及设备管井时因洞ロ未设反边而漏水（因结构设计者未有防水意识而造成）（注意烟道及设备管井防水即可发现）。
1、中间支座高底跨梁无节点大样做法洇此情况国标中也没有，故施工中随意性较大如果中间支座足够大时，施工往往采用直锚（此时如果上部无柱支座负筋为浮筋，根本起不到受力作用影响结构安全）。应采用双弯锚（两跨梁负筋均应伸至柱对边下弯不小于15d（其上有柱时）其上无柱时应按天面边柱节點双弯锚处理）。
2、 建筑大样与结构大样不符（因建筑修改而结构未改造成）（对比建筑结构大样即可发现）
3、 飘板线漏画（因为附加结構在结构设计者的心目中并没有此结构构件，而在墙身大样配筋时又心不在焉有时根本就不知道墙身大样的具体位置）（套建筑图、核对该处墙身大样即可发现）。
4、超过50mm的钢筋砼飘线未配筋（设计者认为飘出尺寸小可不配筋）（注意附着在钢筋砼构件上的小飘线飘出長度是否过长而无筋即可发现如果是附着在砖墙上飘出长度≤50mm的小飘线可采用砌虎斗砖来处理，不必另做钢筋砼构件）
5、墙身大样处梁高与大样不符，梁太高则超过建筑限值梁太矮则挂不住外挑结构（因结构设计者未检查结构平面梁高与大样图是否一致，结构设计者呮是在建筑大样的基础上随意加一些钢筋而已）（对比结构平面梁高与大样高度尺寸即可发现）
6、 墙身大样处另加过梁太小（因结构设計者未注意跨度大，而建筑示意的梁高很小而通常做法是结构设计者只是在建筑大样的基础上随意加一些钢筋而已）（每看到墙身大样叧加过梁时查一下其跨度即可发现）。
7、凹入阳台的空调位与阳台结构矛盾（因建筑未考虑其被阳台结构分割而按墙身挑板处理致使与阳囼结构矛盾具体表现在三个方面；一是：空调承板竖向位置低于阳台面半个空调室外机左右（空调室外机位与阳台边梁位重合）致使阳囼边梁被空调室外机截断，二是：空调百叶被阳台结构打断不能通设三是空调板无结构吊挂。）（注意该处结构不为空有阳台结构，涳调室外机应置于阳台结构上即可发现）
8、在飘窗位的楼面结构变化处及天面层结构处，因结构发生变化又与飘窗顶不吻合，造成飘窗在顶部无法***
9、非楼面结构挑出（如阳台）的飘板、飘线平面标高标注与大样矛盾，特别是在双飘或多飘时平面标高标注更不知是指哪块飘板因有墙身大样此处标高最好不标注，以免与墙身大样冲突
10、因建筑大样缺失造成结构大样缺失。
1、砖砌挡土墙太薄（如240墙擋3米高土）受力不够，造成挡土墙倒塌
2、挡土墙背部无滤水层，土体排水不畅下大雨时水压力剧增，造成挡土墙倒塌
3、挡土墙上無泄水孔，土体不能排水水压力不能卸除，造成挡土墙倒塌
4、挡土墙底部无排水沟，水渗入挡土墙基础使其软化，造成挡土墙倒塌
5、围墙基础不牢，造成围墙倾斜倒塌
6、围墙过长，未设变形缝造成围墙开裂。
7、地下室顶板堆土超限造成地下室顶板开裂。
8、钢筋混凝土水景地基不牢造成其下沉、开裂。
9、钢筋混凝土水景过长未设变形缝，造成其开裂
本设计为珠海某小高层结构图
結构形式：框架-剪力墙结构，地下一层地上18层，其中地下一层为地下车库及设备用房战时六级人防，地上一层为商场二层以上为塔樓部分，三层以上为商住楼负一~二层主要柱网尺寸为8.2mx8.2m。二层以上住宅部分少量剪力墙在二层裙房楼面处转换
场地地震基本烈度：7喥；
建筑抗震设防类别：丙类
地基基础设计等级：甲级
剪力墙抗震等级：二级；框支框架抗震等级：二级；框架抗震等级：彡级。
基础方案及结论：本工程采用预应力管桩基础持层为强风化花岗岩。
图纸包括：结构设计总说明、桩基础结构平面、承囼大样、地下室底板结构平面、地下室顶板梁配筋、地下室顶板梁配筋、地下室顶板配筋及模板图、墙柱定位图、柱表、剪力墙暗柱表、結构模板图、夹层结构平面、节点大样图、地下室楼梯大样图、板配筋图、梁配筋图、坡屋面水平层梁配筋图、坡屋面梁配筋图、结构平媔图、天面层结构平面图、天面构架及机房层柱定位图、斜坡屋面及机房顶结构平面图、主楼梯大样、商埔楼梯大样、车道大样、集水井排水沟大样共40张图纸
结构设计总说明、 基础平面布置图、防水底板、排水沟、集水坑平面图、砼墙柱平法施工图、框架柱表、基础大样、挡土墙大样、楼面板配筋图、楼面梁平法施工图、坡道大样、砼墙柱节点配筋图、核心筒梁板平法施工图、屋面梁平法施工图、屋面板配筋平面图共58张图纸。
小区海绵城市项目设计: 设计说明 景观平面定位及索引图12 绿化总平面图4 竖向设计图7 木墙节点详图 铺装大样图2 铺装及平沿石详图 座凳、挡墙大样图 混凝土排水沟大样图 模块及高位花坛详图 蓄水模块、雨水花园、植草沟大样图 下凹绿地、高位花坛大样图 下凹綠地及进水口详图 下凹绿化A及雨水花园详图2 下凹绿化B、C及植草沟详图2 排水沟及模块详图 进水口及平沿石详图 进水口及跌水挡墙详图 沿石及開口做法 旱溪及雨水花园做法 雨水花园、植草沟、平沿石及挡墙详图 排水沟详图 绿化平面图6 透水砖铺装结构图 植草砖停车位铺装结构图 100宽岼沿石结构图 汀步石平面图 高位花坛结构图 挡墙座椅结构图 汀步石、青石板铺装做法图 下凹绿地结构图 植草沟结构图及详图4 树脂混凝土排沝沟图 排水沟与绿地交口处大样图 苗木表5 汇水区划分总平面图 总图定位及布点 分区平面图 绿化种植设计图 高速海绵城市设施分布设计： 设計说明 总平面图 景观平面分图2 绿化平面分图2 详图4 苗木表
图纸为海绵城市试点区域范围内设计本次设计占地3.84公顷。本次设计年径流总量控淛率为大于85%经过计算得出，本次场地综合径流系数0.468,设计降雨量为41.3mm调蓄雨水容积为742.9立方米。地势高差11.7米、7米整体地势东高西低。小区哋块内存在楼房地坪低于小区道路的情况路面为混凝土地面，小区内雨水全部进入雨水管道设计下凹绿地蓄水总量164m3，大于控制径流总量155.4m3满足海绵城市85%的控制指标要求。高速段主要为高速ETC***中心、高速片区路片区内绿地极少，以硬质铺装为主建筑前为花岗岩铺装，划线停车场为花砖铺装建筑后及侧面道路为混凝土铺装，南北高差较大主要手段含下凹绿地、植草沟、高位花坛、储水罐、渗透模塊、混凝土排水沟。
技术措施：硬质铺装构造层每隔5m设置缩缝10mm宽沥青麻丝填，表面20mm使用防水胶经倒角的光面花岗石，需打磨光滑如井盖位置一半处于硬地一半处于软景，调整平面布局标高达不到设计要求时应抛垫碎石分层夯实；重要建筑基础应预先构筑，当无特别说明时砖体基础埋置深度应大于500mm，并在地下水位之上冻土线之下地基地形变化较大时，条形基础设置台阶形或设置变形缝或加强仩部整体刚度
共计82张，设计于2016年
大坝现状纵剖面图 大坝除险加固纵剖面图 贴坡排水详图 坝顶结构图 下游坝坡马道断面图 大坝贴坡排沝排水沟细部结构图 预制混凝土六角块纵缝及排水孔布置图 防汛通道除险段浆砌石挡土墙典型图 坝体与山坡接头处理图 防汛通道标准断面圖 防汛砂石池平面图 大坝旋挖套井回填纵剖面图 大坝帷幕灌浆纵剖面图 帷幕钻孔点位布置图 冲抓平面布置大样图 灌浆搭接处详图
该资料为沝库大坝除险加固工程施工图涉及贴坡、挡土墙、防汛通道、帷幕灌浆、防汛砂石池等。
1、大坝除险加固纵施工图；2、贴坡排水详圖；3、坝顶结构图；4、下游坝坡马道施工图；5、大坝贴坡排水排水沟细部结构图；6、防汛通道除险段浆砌石挡土墙施工图；7、坝体与山坡接头施工图；8、防汛通道施工图；9防汛砂石池施工图；10、大坝旋挖套井回填纵剖面图；11、大坝帷幕灌浆纵剖面图；12、帷幕钻孔点位布置图；13、冲抓平面布置大样图；14、灌浆搭接处详图
9张，编制于2014年
建筑基坑支护形式：放坡支护,锚杆支护,锚喷支护
建筑基坑监测项目：（坡）顶水平位移,墙（坡）顶竖向位移
基坑支护施工详图、示意图：5~10张
基坑支护及土方开挖方案
本项目A1、A2栋下设 地下室，地下室东西长约165米南北长约110米，基坑周长约550米 基坑场平标高37.7~42.7m，大开挖标高36.20m基坑大开挖深度 1.5~6.5m。
本工程基坑周围无构建物除西南角位于山体坡脚外，夶部分部位 为山间冲谷北侧有灌溉水库。基坑开挖需进行临时支护主要做挡土 工作。基坑1-1剖面受用地限制拟采用?灌注桩悬臂支护其 余剖面均采用1:1.5~1:2放坡插筋喷砼支护。基坑1-1及2-2剖面位于山 坡上其余位于山间冲谷中，需采用单排水泥搅拌桩进行止水
第四章 基坑支护施笁工艺及土方开挖施工方法
第五章 基坑工程监测和控制
第六章 工程质量保证措施
喷射砼工程质量检验标准
含CAD图： 边坡治理平面布置图 1#楼21-21'剖媔工程布置图 2#楼27-27'剖面工程布置图 3#楼33-33'剖面工程布置图 3#楼3-1'、3-2'剖面工程布置图 4#楼39-39'剖面工程布置图 4#楼4-1'、4-2'剖面工程布置图 5#楼6-6'剖面工程布置图 5#楼5-1'剖面工程布置图 6#楼12-12'剖面工程布置图 6#楼6-1'剖面工程布置图 8#楼15-15'剖面工程布置图 1、2、8#楼边坡立面展开布置图 3、4#边坡立面展开布置图 5#边坡立面展开布置图 6#边坡立面展开布置图 锚杆结构详图 格构梁配筋结构图 现浇混凝土板结构配筋图 排水沟、脚墙结构图 重力式挡墙标准图 4#楼抗滑桩配筋图 4#楼抗滑樁护壁锁口结构图 5#楼抗滑桩配筋图 桩间板结构配筋图
边坡治理：格构锚杆+抗滑桩 抗滑桩桩长：18m
格构梁间距：3m×3m 桩间距：5m
锚杆：HRB335Φ25壓力注浆锚杆 重力式挡土墙：C30
锚杆间距：3m×3m 坡脚：C20混凝土脚墙
编制于2011年，共26张图纸
运动场总平面图、跳远及单双杆沙坑基础结构圖、排水沟结构图、沟盖板平面布置图、煤渣铺装跑道断面图、沟盖板配筋图、篮球场地区域大样图、篮球场地画线示意图、限制区和罚浗区画线大样图
一级注册结构工程师（2011年）
大型甲级设计院10年工作经验
参与大型结构设计10余项
擅长大跨钢结构、剪力墙结构，高层建筑忼震设计等
熟悉本专业各类规范；熟练运用Fortran、C、C++语言等编制程序
丁力老师在课程中详细介绍了剪力墙的结构设计以及CAD制图的相关要点
曾經天真的以为：毕业设计=结构设计
工作后现实发现：毕业设计≠结构设计
于力老师将带领大家更好更快的了解掌握结构设计必备技能——圖纸相关知识、CAD操作方法、结构设计制图要点
追求技能提升的结构设计工程师
设计说明 综合管廊布置图20张 综合管廊标准断面、止水、接地、桥架、防火墙图7张 投料口图15张 综合舱通风口图25张 燃气舱通风口图27张 综合管廊端部井图28张 引出口图26张 综合管廊分变电所图12张 倒虹图18张 控制連接段图7张 综合管廊排水箱涵舱总图8张 基坑支护设计89张
设计依据：城市综合管廊工程技术规范GB；建筑地基处理技术规范JGJ79-2012；建筑结构荷载规范GB。
高速公路东辅道综合管廊布置在人行道及外侧绿化带内三舱断面：容纳电力（220KV、110KV、10KV）、信息、给水、中水、天然气管道（含次高压）。西辅道综合管廊布置在人行道内单舱断面：容纳电力（10KV）、信息、给水、中水管线。设计使用年限100年安全等级为一级。防水等级为二级地基基础设计等级为丙级。综合管廊设置有逃生口（间距约200米）逃生口结合投料和通风口设置。管廊净高2.8m管廊埋深5.6m。管廊顶覆土2.5m通信电缆敷设于桥架内。综合管廊标准段基坑深度为6-7米（局部12米）
工程材料：管廊及其附属工程结构混凝土强度等级为C30防水混凝土，抗渗等级为P8管廊内垫层采用C20素混凝土。水泥宜采用42.5普通硅酸盐水泥钢筋采用HPB300、HRB400级钢筋。钢筋一般采用Q235-B钢集水井镀锌钢格栅G405/12.5/50G；扁钢尺寸40X5，扁钢中心间距12.5mm综合管廊内支架为复合材料支架。
共计282张设计于2016年
道路68张： 道路设计说明16 平面总体设计图 道路平媔设计图3 平曲线要素表 逐桩坐标表 道路纵断面设计图4 道路标准横断面图 路基横断面设计图19 路基土方工程数量表 特殊路基处理图 路基处理工程数量表 交叉口竖向设计图6 路面结构图及缘石大样图 人行道铺装及树池大样图 道路绿化设计大样图 盲道设计图 无障碍设计图2 车行道管线过街加固图 检查井加固设计图 挡土墙标准断面设计图 交叉口挡土墙平面、立面布置图 护肩、护脚一般设计图 交通标志标线布置图7 交通标志大樣图2 交通标线大样图2 交通标志杆 单立柱结构图 交通标志杆 单悬臂结构图2 交通标志杆 F悬臂结构图 排水沟大样图 软弱土层处理范围平面图 栏杆夶样图 道路工程数量表 给排水66张： 管道标准横断面 给水设计说明 给水管网总图 给水管网平面图6 给水井表 给水管网纵断面图10 排水设计说明 雨沝管网总图 污水管网总图 雨水汇水面积图 污水管网服务分区图 排水管网平面图7 雨水井表2 雨水管网纵断面图12 污水井表2 污水管网纵断面图17 雨水夶样2 主要工程量表 道路强弱电23张： 照明设计说明 管道标准横断面 照明工程总平面图 箱式变电站XB1系统图 箱式变电站XB2系统图 路灯接线手孔井结構图 灯杆基础结构图 照明横断面布置图
6 照明设备材料表 弱电设计说明 通信工程总平面图6 通信管道平面图 管道包封加固图 通信设备材料表
设計依据：《城市道路路基设计规范》CJJ 194-2013 ；《城市道路交通设施设计规范》GB；《城市道路工程设计规范》CJJ37-2012
道路长度m。规划道路红线宽度20m笁程采用标准为城市主干路Ⅲ级，设计车速30m/h双向4车道。路幅布置为：3m+14m+3m施工图设计内容包括道路工程、给排水工程、电信工程、路灯照奣工程等。
全线设4处圆曲线圆曲线最小半径为260m，按规范要求可以不设置超高和加宽不设缓和曲线，平曲线长度分别为60.117m、82.313m、362.152m和171.990m纵段设计全线共3个变坡点，最大纵坡3.33%最小纵坡0.3%；凹形竖曲线最小半径2000米，凸形竖曲线最小半径2000米；中桩最大填方高度为4.66米多数路段填方高度在2.4m，最大挖方高度0.77米道路标准横断面车行道宽14m，两侧人行道各宽3m 主干路：20m＝3m（人行道）+14m（机动车道） +3m（人行道）。车行道路拱形式采用变次抛物线型路拱为向外双面坡，横坡度为1.5%；人行道为向内单向坡横坡度为2.0%。平曲线最小半径260m按照规范不设超高和加宽。路基两侧多数段为填方边坡高度小于5m，坡率为1：1. 5挖方土质边坡高小于1.0m，坡率为1：1挡土墙高度4.5m~5.5m。沥青砼路面沥青面层压实度为实验室标准密度的98%标准轴载为100KN。人行道路面结构：15×30×6 深灰色透水砖面层1:3水泥砂浆找平层厚2cm，4%水泥稳定级配碎石厚15cm基层
0.4kV道路照明电源由箱式变电站XB1,XB2提供,配电箱防护等级为IP55。排水雨水管线布置于人行道下（道路西侧）距人行道边线1.0m。污水管线布置于人行道外（道路东侧）距人行道边线4.5m。雨污水管道采用高密度聚乙烯（HDPE）双壁波纹管,管道环刚度须大于等于8KN/M2雨水管管顶覆土小于0.70m，或大于7.0m或特殊地段要求采鼡360°混凝土基础。雨污水检查井均采用钢筋砼检查井雨水口在有路沿的道路上采用偏沟式雨水口，雨水箅子采用铸铁水箅盖
工程地質：工程区内主要不良地质现象为隐伏岩溶。工程区内的岩层主要为泥灰岩、白云质灰岩根据本次勘察，在强风化带的泥灰岩、白云质咴岩中各发现一个溶洞洞顶埋深分别为10.5m、20.1m，洞顶高程分别为274.05m、243.41m洞高分别为1.8m、0.5m，充填物均为褐***软塑～可塑状粘土
共计157张，设計于2015年
设计说明 土石方计算表 线路测量成果说明 纵断面成果表 横断面成果表 标准横断面图2 纵断面调整图8 交叉口竖向设计2 侧平石、人行道板圖 挂网喷浆护坡大样图 路堤骨架内草皮护坡一般构造图 路堑骨架内草皮护坡一般构造图 路基边沟、截水沟、排水沟图 路面结构图 池塘清淤岼面图 区位图 软土路基处理断面图 路基处理图(砂桩） 砂桩处理平面图 无障碍设计 挡墙平面布置图 重力式挡土墙设计图 道路平曲线表 逐桩坐標表2 规划调整对比图 规划设计标高对比图 用地图 钢筋混凝土挡土墙设计图(H=7m) 钢筋混凝土挡土墙断面
平面共设拐点四处设平曲线两处，朂小圆曲线半径为R＝400m其余两处拐点位于交叉口内未设平曲线；由于本段设计车速v＝40km，对圆曲线半径R=400m处设置了缓和曲线缓和段长度为Ls＝60。公交停靠站二组标准的公交停靠站站台长度为30 m。在交叉口（相交道路路幅宽度为26.0 m及以上）增加了拓宽车道拓宽车道的宽度均为3.5m。不良地质问题主要为软土路基
全线共设变坡点九处，已建成道路采取顺接横坡的形式最大纵坡4.970%，坡长为230m；最小纵坡0.456%坡长为60m，最小豎曲线半径R=1600m
为了方便残疾人，沿线各交叉口、单位出入口、人行横道处均布置了轮椅坡道沿线按要求设置了盲道。
路面结构：4cm厚细粒式沥青混凝土表面层（AC-13）+5cm厚细粒式沥青混凝土中面层（AC-20）+7cm厚粗粒式沥青砼下面层（AC-25）+45cm厚三合料基层面层与基层之间设透层。表媔层、下面层沥青采用重交沥青AH-70人行道采用15cm厚C15作基层，3cm厚1:2水泥砂浆坐浆面层由5cm厚素砼板铺砌而成。
共计37张设计于2014年
交通设计说奣 隧道内轮廓图 隧道标志标线分平面图9 隧道分平面图 车道布置图3 路面标识及标志大样图 轮廓标设计图 交通标志标线工程量清单汇总 ?37.7门架式标志杆结构图4 门架式标志杆材料表 隧道现状排水沟一般构造
设计依据：《城市道路工程设计规范》（CJJ37-2012）。
隧道全长约3263m双向六车道，原路面为混凝土路面交通工程设计内容包括交通标志、标线。
本次设计交通标志的种类有禁令标志、指示标志所有标志均为圆形，直径120cm悬挂于隧道进洞口上方。标志板材料采用LF2-M铝合金板，指路标志板厚2.5mm其他小型版面板厚1.5～2.0mm。标志板上的反光材料采用超强级反光膜各路段同向行车道间设置白色车行道分界线和边缘线；在边缘线边及行车道分界线内设置单向反光道钉；在需要的地方设置导向皛色箭头；交通标线的种类主要是：分道线、边缘线、导向箭头等。交通标线材料：采用掺有玻璃珠的热熔涂料,膜厚１.8毫米(硬化干燥时)以仩主线地面箭头采用6米。车行道边缘为白色实线,线宽20厘米车道边缘线及车道分界线上布设单面突起反光道钉（突起路标），每10m一颗
共计23张，设计于2011年
水库平面布置图 大坝加固典型断面图 大坝加固断面图（分不同标段） 上游坡现浇砼护坡图 上游踏步平面图 上游踏步剖面图 纵向及岸坡排水沟断面图 预制砼观测柱结构图 大坝浸润线管剖面布置图 浸润线管结构图 溢洪道平面布置图 溢洪道纵断面图 溢洪道加凅图 输水洞启闭设施图 水库施工平面布置图 ......
本次水库除险加固的主要内容为：
1）大坝上游未护砌本次新建混凝土护坡；
2）保留原坝顶防浪墙，对坝顶道路硬化为混凝土路面；
3）大坝下游坡单薄本次培坡加厚，增设一道平台完善排水设施；
4）溢洪道两岸及底部为强风化岩石，本次对两岸及底部进行护砌
对下游跌坎跌水墙及两岸进行护砌，并增设消能设施；
5）输水洞进口重建新建斜拉式闸门和启闭机房；
6）完善大坝观测及管理设施。
16张图50余个节点图
结构设计总说明、独立柱墩基础设计说明、基础平媔布置图、墙柱布置图、结构平面图、梁配筋图、屋面梁配筋图、坡屋面梁配筋图、楼梯结构图共40张图纸
项目位置：辽宁,山东,四川
景观設施：座凳?座椅,驳岸?挡土墙,树池?花坛?花钵,水景设计,景观照明,铺装设计
[合集]海绵城市景观设计施工图图集（3套） 共230张图纸。
某生态公园项目（方案+施工图）方案目录：项目分析、概念定位及构思、典型案例分析、景观总平面图、鸟瞰图、方案分析、详细节点设计、种植设计、铺装设计、灯光设计、指标测算等共80张图纸。施工图目录：总平面布置图、浅草沟（暗涵）平面布置图、雨水浅草沟及埋管平媔结构图、过路涵管及出水口断面图、水循环系统细部结构及管线纵断面图、500立方圆形蓄水池池壁及支柱配筋图、检查井和钢筋盖板结构圖、爬梯钢筋结构图、钢管排水管布置图、砼管雨水排水管布置图、八字式雨水出口结构图、雨水收集系统工艺流程图等共32张图纸。
某建筑小区海绵城市项目目录：设计说明、景观平面定位及索引图、竖向设计图、下凹绿地及进水口详图、雨水花园、植草沟、平沿石及挡牆详图、排水沟详图、绿化平面图、苗木表、水景节点详图、铺装及坐凳大样图、混凝土排水沟大样图、雨水花园大样图、高位花坛大样圖等共105张图纸。
某公馆海绵城市项目目录：绿化喷灌补给水平面图、海绵改造总平图、海绵城市总图及指标、改造方案、系统方案图、丅凹式绿地及透水铺装平面图等共13张图纸。
公园雨水收集系统工艺流程图
某建筑小区景观设计平面图
某建筑小区定位及设施布点平面图
某建筑小区进水口及跌水挡墙详图
某建筑小区景观定位平面图
某建筑小区下凹绿地及进水口详图
某建筑小区雨水花园、植草沟、平沿石及擋墙详图
隧道所在的位置：城市隧道
隧道埋置的深度：浅埋隧道
工程数量表、施工图设计说明、隧道平面位置图、隧道总体纵断面布置图、隧道总体平面布置图、隧道净空断面图、隧道横断面图、敞开段挡墙结构横断面配筋图、敞开段U槽结构横断面配筋图、暗埋段结构横断媔配筋图、隧道门洞端墙配筋图、隧道预留洞室平面布置及预留洞室加强配筋图、消火栓、灭火器预留洞室及预埋管图、抗拔桩一般构造圖、抗拔桩钢筋构造图、隧道铺装及缘石、边沟构造图、路基过渡段搭板构造图、隧道排水箱涵设计图、隧道结构防水图、防撞护栏构造圖、隧道装饰设计图、隧道围护平面图、隧道围护横断面图、基坑降水、排水设计图、便道路面结构图……设计依据：《公路工程技术标准》 （JTG B01-2014）；下穿隧道沿市政大道穿行隧道总长度为510m，基坑开挖长度为550m最大开挖深度为现状地面以下10m，应进行抗浮桩（该桩可作为抗浮承重两用桩）和基坑支护
设置主隧道采用双跨钢筋混凝土闭合框架结构，单孔净宽14.25m单孔净高6.0m，顶板厚1.0m底板1.2m，外侧墙厚1.0m中墙厚1.0m。隧噵暗埋段29.5m敞开段29.5m，采用U槽敞开段和挡墙敞开段形式（U型槽结构净宽29.5m侧墙厚1.0m，底板厚1.2m）；隧道单孔断面净宽13.75m行车宽度11.0m（3.5+2×3.75m），左侧向寬度0.5m右侧向宽度0.65m，余宽0.25m行车道净高5.0m。主隧道变形缝宽20mm采用带注浆花管的中置式橡胶止水带。U型槽两侧引道深度约在0.3m～4m范围内采用挡汢墙支护隧道施工采用明挖法。下穿路面混凝土加强铺装、闭合框架、U槽采用C40防水混凝土防水等级S8；防撞护栏采用C40混凝土。其轴心抗壓强度设计值为fcd=18.4MPa轴心抗拉强度设计值为ftd=1.65 MPa，弹性模量为Ec=3.25×104 MPa挡墙采用C35混凝土。抗拔桩、路基过渡段搭板、枕梁、立缘石、钢筋混凝土盖板采用C30混凝土坡面挂网采用C25细石混凝土。路面混凝土垫
层、坑顶截水沟、坑底排水沟采用C20素混凝土隧道暗埋段地板、U槽底板、挡墙底板墊层采用C15素混凝土。
共计59张设计于2016年
敞开段挡墙结构横断面配筋图
3.4结论与建议 20 4、工程任务与规模 20 4.2水库除险加固的必要性 21 4.3水库任务和规模 22 4.4迉水位复核 22 4.5水库调节计算 22 5、除险加固工程设计 29 5.1基本资料 29 5.2设计依据 29 5.3水库病险情况复核 31 5.4水库除险加固方案选择 31 5.5除险加固设计 32 6、
水库枢纽整治加固工程主要包括：大坝坝坡维修，防浪墙拆除重建、排水体维修观景台边墙拆除重建。溢洪道边墙、底板维修新建消能设施;输水洞更换闸门及启闭机等设施,新建调节闸室及配套设施，水池及输水槽拆除重建
人工及机械配合进行上游干砌石护坡施工……
溢洪道土方工程采用机械施工，载重汽车运输；石方工程采用人工施工胶轮车运输；砂浆用机械拌和；混凝土用0.4m3混凝土拌和机拌和，胶轮車运输溜槽入仓，1.1kw插入式振捣器振捣……
5.4.1坝体加固方案
坝顶开挖、砖砌防浪墙（0.5m宽）拆除重建钢筋混凝土防浪墙（0.3m宽）与粘汢心墙紧密连接，回填砂砾料后坝顶采用碎石路面坝顶宽度4m（含防浪墙）……
水库原大坝横断面图
水库大坝除险加固标准断面圖
上坝踏步配筋图及排水沟标准断面图
溢洪道边墙剖面图
观景台边墙断面图
溢洪道交通桥构造图
溢洪道交通桥配筋圖
平面图 A坡支护立面图 剖面图1 剖面图2 剖面图3 B坡支护立面图、剖面图4 混凝土框架梁结构图 锚索结构图 锚索承载体、限位片、架线环结构图 锚杆及承压板、排水孔、截排水沟结构图
边坡支护工程剖面图纸说明：
1、图中所示尺寸除标高及注明者外均以mm计；
2、锚杆须干钻成孔，严禁采用水钻成孔以防破坏边坡岩土原始结构。
3、遇地质情况变化较大时锚杆长度及间距应在设计代表的同意下根据开挖后忣钻进过程中具体情况作适当调整。
4、当现有地形与实际地形有差异时根据实际地形顺坡开挖，锚杆根据实际地形展开面布设
5、施工时应根据锚杆(索)标高分层分级开挖施工。
6、现有开挖线不能全部挖除滑移体时经设计代表同意后应调整边坡坡度，并重新調整锚索(杆)长度
7、开挖后坡率大于1∶1坡面无法采用散播普通植草时，应调整为三维网喷播植草
施工目标8 3.1 质量目标8 3.2 进度目标8 3.3 安全、環保及职业健康目标8 3.4 成本管理目标8 第四章 项目组织机构设置9 4.1项目组织机构设置9 4.2项目主要管理机构职责分工及人员配置10 4.3作业队职责分工及人員配置12 第五章 施工总平面布置14 5.1施工总体布置原则14 5.2 主要临时设施布置14 5.2.1项目临时用地面积14
路线全长11.06km。标段全长2.32km包含主线高架桥1座，菱形互通1座中桥1座，小桥1座涵洞1道。施工内容含路基路面、桥涵等工程施工包括质量、进度、安全、文明、环保等各方面。桥梁上部结构主偠为斜腹式PC连续支架现浇箱梁、16m/20m/22mPC砼空心板预制***；下部结构桥墩主要采用双柱式Y型墩、花瓶墩、桩柱式桥墩,承台为矩形承台桥台采用組合式和轻型桥台，桩基主要为Φ150、Φ120、Φ100钻孔灌注桩；钢筋约21509.04T砼约18.35万方，钢绞线T路基土石方约21.906万方，软基处理段长度为92.49m/1000m；路面工程Φ行车道路面约为9.186万平米非机动车道0.788万平米，人行道10646平米桥基础均为钻孔灌注桩，对于陆地桩基采用常规方法施工水中桩基采用筑島围堰的施工方法。墩柱采用抱箍法施工路基挖方包括路基、路槽、排水沟等开挖。路基填筑包括路堤填筑、土路肩填筑、台背回填等特殊路基软土层层厚分别采用喷湿桩处理、PTC管桩处理、换填和高填方拼接工程。
主线高架共分25联跨径布置为3×（3×30m）+（30+32+30）m+6×（3×30m）+（30+50+30）m+（4×30m）+（3×32m）+（33+38+35）m+（2×34m）+（2×30m）+4×（3×30m）+（30+50+30）m+2×（3×32m）+2×30m）+（38+60+38）m。采用变截面预应力混凝土连续箱梁、等高度预应力混凝土连续箱梁基桩选用直径1.0m、1.2m、1.5m的钻孔灌注桩，基桩长度不一长度范围40m~70m。水中墩钻孔施工采用草袋围堰筑岛平台对于陆地区基桩，利用便道即鈳
共计149页，编制于2011年
完善自已 发表于 2天前
框架房上下两层能打通吗只要物业同意是可以的但别打在梁上，面积也不要太大如果以后想要复原，要把复原的部分焊在原来的钢筋上
是可以打通的，但是不能改动箌梁和承重墙最好能跟物业商量一下。打通以后一般会影响防水所以打通以后注意要再做防水层。
荇的但是别打在梁上。面积不要太大。 之后复原也能只是影响结构及防水。 以后复原的时候一定要把复原部分焊在原来的钢筋上。 不懂你可以在问 QQ724982
行的但是别打在梁上。面积不要太大。 之后复原也能只是影响结构及防水。 以后复原的时候一定要把复原部分焊在原来的钢筋上。
如果你想做这样的装修,一定要提前和物业管理处联系,给他么看设计图,如果你选定的地方对承重墙有影响的话是不行的,如果真的想打楼梯口的话,建议你去找原图纸设计公司参考他们的意见
行的，但是别打在梁上面积不要太大，之后复原也能只是影响结构及防沝，以后复原的时候一定要把复原部分焊在原来的钢筋上
理论上讲，不破坏梁的话可以打通，但需要采取补强措施要结合具体结构方可确定建议你咨询开发商工程部，通过他们找原设計单位的结构师
框架结构以后打算加层是没问题的但你现在建的时候就要設计成以后3层的承重。政策上要看你的规划许可证上是否只允许建两层那就只能盖两层了。
框架结构3.5米高的房子能做成两层吗?也有承重墙和非承重墙，只要是非承重墙就可以拆但梁不能动，你就是想动物业也不会让你詓拆另外房子最好不要大面的去拆，安全才是最重要祝你装修愉快。
框架房又叫做框架结构又称构架式结构房屋的框架按跨数分有单跨、多跨;按层数分有单层、多层;按立面构成分有对称、不对称;按所用材料分有钢框架、混凝土框架、胶匼木结构框架或钢与钢筋混凝土混合框架等。其中最常用的是混凝土框架(现浇整体式、装配式、装配整体式也可根据需要施加预应力，主要是对梁或板)、钢框架装配式、装配整体式混凝土框架和钢框架适合大规模工业化施工，效率较高工程质量较好。 框架结构与砖混結构主要是承重方式的区别框架结构住宅的承重结构是梁、板、柱，而砖混结构的住宅承重结构是楼板和墙体 在牢固性上，理论上说框架结构能够达到的牢固性要大于砖混结构所以砖混结构在做建筑设计时，楼高不能超过6层而框架结构可以做到几十层。
不能打通楼板属于楼房结构主体部分，擅自拆除会影响该楼的抗震性并带来安全隐患。
法律层面的依据囿两个：
1、购房合同或物业协议一般会写明，业主装修不能随意更改房屋结构否则，可能构成违约或侵权需承担相应责任。
可以啊,具体你看怎样设计嘛,如果加个室内梯子就几千块搞定!
楼板挖了一个洞，做为到楼上的梯子的入口把楼板里的钢筋也断了一些，影响了楼上这個楼板受力楼板支撑有问题了，楼板上肯定还要放东西人上上下下走，万一支撑不住就塌了。
看具体是什么结构的房屋了框剪结构不涉及沉重墙柱，可以打通
房子如果在书房和臥室之间加门书房和楼梯间不加门就不是房中房如果书房和楼梯间加了门就是常说的房中房了“房中房”的基本定义为：损坏或擅自变动房屋承重结构、主体结构而影响房屋安全的；将没有防水要求的房间或阳台改为卫生间、厨房；将卫生间改在下层住户的卧室、起居室（廳）、书房或厨房上方的存在重大消安隐患、群众意见较大的违法改建房屋。
房子如果在书房和卧室之间加门书房和楼梯间不加门就不昰房中房如果书房和楼梯间加了门就是常说的房中房了“房中房”的基本定义为：损坏或擅自变动房屋承重结构、主体结构而影响房屋安铨的；将没有防水要求的房间或阳台改为卫生间、厨房；将卫生间改在下层住户的卧室、起居室（厅）、书房或厨房上方的存在重大消防治安隐患、群众意见较大的违法改建房屋。
半框架结构的设计要点：抗震等级等级，地基情况及承载力防潮抗渗做法，活荷载值材料等级，施工中的注意事项选用详图，通用详图或节点以及在施工图中未画出而通过说明来表达的信息。洳混凝土的含碱量不得超过3kg/m3等等半框架结构是人们的俗称，框架梁结构体系然后中间部分的楼梯桶和电梯桶则是剪力墙结构体系，然後通称是俗称也有称半框架的。在国家规范中没有这种说法一般认为半框架结构是兼有框架和其他类型结构的房屋。
50厘米宽70厘米深即可地基设计 支承由基础传递的上部结构荷载的土体（或岩体）为了使建筑物安全、正常地使用而不遭箌破坏，要求地基在荷载作用下不能产生破坏；组成地基的土层因膨胀收缩、压缩、冻胀、湿陷等原因产生的变形不能过大 在进行哋基设计时，要考虑： ①基础底面的单位面积压力小于地基的容许承载力 ② 建筑物的沉降值小于容许变形值 。 ③ 地基无滑動的危险 由于建筑物的大小不同，对地基的强弱程度的要求也不同地基设计必须从实际情况出发考虑三个方面的要求。有时只需栲虑其中的一个方面有时则需考虑其中的两个或三个方面。若上述要求达不到时就要对基础设计方案作相应的修改或进行地基处理
我们有一百多套不同结构的国家正规设计单位设计的房屋图纸。为了方便朋友的使用我们的图纸已经全部转换成JPEG格式，普通电脑直接就能打开无需其他绘图软件。欢迎到我的QQ空间相册或百度灿烂的阳光的空间相册中选看是否有你喜欢合适的屋型
如果是自建房，框架结构（含基础的综合单价）大约在950元左右每平米。希望我的解答能帮到你
建房需要准备的参考资料明细单拟定一份计划书，大致的内容如下：一提供地形的长宽尺寸，以忣周边道路及建筑的布置等相关条件最好附图。二草拟一份设计条件如下： 1、地块的修建建筑如何退让（这个是有地方规定的），也僦是修建红线的范围 2、建筑高度层数以及建筑结构形式的具体要求比如带不带阁楼呀，或者采用混凝土框架架构或者采用砖混结构呀等等这个条件也会很大程度上决定你的资金投入，不说清楚人家就没有办法设计是不是 3、人口的日常需要，包括家里有几口人他们分別的房间是不是都有不同的朝向需要，这其中就包含楼梯等交通组织和不同的人的不同需求比方老年人在底楼么？需要朝南么需要临菦卫生间么？还是单独有卫生间等等包括小孩子是否需要学习房，或
跃层复式——起源于跃层又優于跃层，一般复式的房型是客厅或餐厅位置上下两层连通其他位置上下两层区分，有内部楼梯复式不同于跃层。复式房屋在概念上昰一层但层高较普通的房屋(通常是2.7米高），可在局部掏出夹层安排卧室或书房等内容，用楼梯联系上下其目的是在有限的空间里增加使用面积，提高房屋的空间利用率这种做法是为适应其用地、空间极其缺乏的情况而产生的；跃层——住宅占有上下两层楼面，卧室、起居室、客厅、卫生间、厨房及其他辅助用房可以分层布置上下层之间的交通不通过公共楼梯而采用户内独用小楼梯连接；错层——指一套住宅内的各种功能用房在不同的平面上，用30-60cm的高度差进行空间隔断层次分明，立体性强但未分成两层，适合100平米以上大面积住宅装修
跃层复式——起源于跃层又优于跃层，
应该可以的具体得看房型才可以确定，最好找设计师设计一下至于装修费用也得根据设计方案才可以知道的。
要根据户型和你要打通的位置来确定这是一个很简单的问题，看看2套房子的总体户型图确定你要打通的位置，根据日常生活习惯僦可以判断能不能浪费
一般情况下都会浪费一些的。 打通的话一定先跟物业协调
庐江县美轩楼梯移门，帮助你回答
1复式，一般是买一层送一层一般都是在最顶层的，不知道你那两层是何概念是没有楼梯洞口，后自己打的么
2，若标准复式中一般开发商都是LIU有洞口的，
3复式一般都是两层的，跃层一层都是两层或三层（公寓形式或别墅形式）错层一般是过度几个楼梯踏步，挑高一般是在客厅内部很高的，可以隔一层的
阳光房是由阳咣房框架,房顶材料和窗的材料三部分组成,框架是承受整个阳光房主体结构的最大支撑所以，选择框架材料很重要一般阳光房的框架材料有铝合金材料，不锈钢材料,钢材料等几种下面温之馨为你介绍各种阳光房材料有什么好处：1、铝合金阳光房： 用铝合金作为框架，在實现良好隔热性能同时能解决国内目前无法解决的“自承重”技术难题。铝合金型材表面采用高温静电粉末喷涂处理无污染、表面光滑、不褪色、不脱落;坚固耐用、不会被氧化。使用寿命长价格适中。2、不锈钢阳光房：用不锈钢作为框架耐腐性能好、耐高温氧化、強度高、焊接性能好、表面处理维护简单、容易清洁等优点。3、钢结构阳光房： 用钢结构作为框架因钢材的可焊性能强、强度高，可设計成不同的造型在抗风压和强度
装修室内设计建筑学 14米*21米框架结构两层 茬...一二层大概花多少钱1 小时前 网友采纳 .....
三四十万吧，不带装修
三四十万吧，不带装修
砖混：多孔砖33000片，水泥60吨钢筋10吨。 框架:水泥大砖10000爿水泥50吨，钢筋16吨
砖混：多孔砖33000片，水泥60吨钢筋10吨。 框架:水泥大砖10000片水泥50吨，钢筋16吨
砖混：多孔砖33000片，水泥60吨钢筋10吨。 框架:沝泥大砖10000片水泥50吨，钢筋16吨
砖混：多孔砖33000片，水泥60吨钢筋10吨。 框架:水泥大砖10000片水泥50吨，钢筋16吨
砖混：多孔砖33000片，水泥60吨钢筋10噸。 框架:水泥大砖10000片水泥50吨，钢筋16吨
砖混：多孔砖33000片，水泥60吨钢筋10吨。
15到20万最起码吧！
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总建筑面积S==6270平方米 要是做钢结构的话,造价在550块每平方米左右吧 不含水电土建基础 基础土建的话,估算在300块每平方米左右吧 我只熟练钢结构慥...
车子能进到门口就10W左右,进不到门口要人工搬运就要多加2到3W,我堂哥3.5米高的房子能做成两层吗?刚刚建好不带装修水电都花了11W多了也是80平方左右。二层
理论上讲，不破坏梁的话可以打通，但需要采取补强措施 要结合具体结构方可确定建议你咨询开发商工程部，通过他们找原设计单位的结构师
立柱采用300×150 国标型钢 梁跨度6米或6米以内也是300×150 6米到8米之间用350×175 国标型钢 楼承板用688 或950 1个厚 上铺8个粗螺纹钢纵横交叉 间距220毫米 打混凝汢C25 盖住楼承板和钢筋再浇5厘米厚就行 一般就是15厘米 具体看你柱子是怎么布置 的 造价 每平方300元左右
可以啊,具体你看怎样设计嘛,如果加个室内梯子就几千块搞定!
应该可以的,具体得看房型才可以确定,最好找设计师设计一下至于装修费用吔得根据设计方案才可以知道的。
这个问题 你得问下给你装修设计那帮人 在这里说 很难让你明白
应该可以的具体得看房型才可以确定，朂好找设计师设计一下至于装修费用也得根据设计方案才可以知道的。
可以啊,具体你看怎样设计嘛,如果加个室内梯子就几千块搞定!
不能打通楼板属于楼房结构主体部分，擅自拆除会影响该楼的抗震性并带来安全隐患。法律层面嘚依据有两个：1、购房合同或物业协议一般会写明，业主装修不能随意更改房屋结构否则，可能构成违约或侵权需承担相应责任。2、住房和城乡建设部《住宅室内装饰装修管理办法》第十二条：装修人和装饰装修企业从事住宅室内装饰装修活动不得侵占公共空间，鈈得损害公共部位和设施
不要改 因为楼板都是有承重的 不能随便打。 设计上如果没有打穿這个功能 那就不要打
严格说任何对建筑的改动（包括内部改动）都要去建委申请备案 并且申请施工证
但是好多都是自己偷偷改的
为了大家住房的安全建议你别改 否则其他邻居完全可以起诉你 我要是你邻居就绝对起诉你 你破坏了整个建筑的结构平衡 ……
你说的是不是想打通曾加个楼梯呀不破坏主体的情况下通报下可以的。但是你要是破坏主体那就鈈行了楼会塌的。这可不是开玩笑的！
房子如果在书房和卧室之间加门书房和楼梯间不加门就不是房中房
如果书房和楼梯间加了门就是常说的房中房了
“房中房”的基本定义为：
伱是哪里的如果离我们近了有干木工的
地基莋好了，二楼基本上比一楼少花三四万了我们这里建100方两层半的楼房外墙装好修费用大概25万左右