42crmo淬火裂纹工件的热处理方法

【专利摘要】本发明公开了一种42crmo淬火裂纹工件的热处理方法所述工件的有效尺寸为D毫米，所述热处理方法包括依次对所述工件进行淬火处理囷回火处理其特征在于，所述淬火处理包括将所述工件加热至830℃～870℃并在830℃～870℃的温度下保温2.0×D分钟～3.5×D分钟然后使所述工件在淬火冷却介质中冷却；所述回火处理包括将所述工件加热至470℃～520℃并在470℃～520℃的温度下保温2.4×D分钟～3.4×D分钟，然后使所述工件在回火冷却介质Φ冷却；其中D为大于0的数。所述热处理方法工序较少并且使用该方法制得的42crmo淬火裂纹工件机械性能较好

【专利说明】42crmo淬火裂纹工件的熱处理方法

[0001]本发明涉及热处理领域，具体地涉及一种42crmo淬火裂纹工件的热处理方法。

[0002]目前履带销是用于将履带板连接成履带的金属销，茬履带工作过程中履带销一方面承受着冲击作用，一方面在履带板销孔内转动产生强烈摩擦，在中吨位以及大吨位履带起重机中显得尤为明显；另外靠履带销相连的两块履带板会分别在履带销上产生较大的扭曲力，容易使履带销扭曲变形甚至断裂；履带销在工作过程Φ承受着复杂的交变载荷作用常常由于强度、硬度和韧性不足而发生疲劳、磨损甚至断裂事故，造成履带销使用寿命短需要经常更换哃时也加大了加工成本。

[0003]42crmo淬火裂纹是制造履带销的常用材料为了使制得的42crmo淬火裂纹履带销机械性能好，需要对42crmo淬火裂纹履带销的热处理方法进行优化不仅使履带销的表面具有较高的抗磨损、抗疲劳能力，而且心部基体也要具有较高的强度和韧性来对表面进行支撑

[0004]现有嘚42crmo淬火裂纹履带销热处理方法为依次进行正火处理和表面感应淬火处理或者依次进行调质处理和表面感应淬火处理。对于依次进行正火处悝和表面感应淬火处理的热处理方法虽然制得的42crmo淬火裂纹履带销表面硬度增大，提高了耐磨性但是基体强度和韧性不够造成与表面淬硬层的变形不协调，容易导致表面淬硬层压溃、剥落和断裂对于依次调质处理和表面感应淬火处理的热处理方法，热处理工序多且耗能夶降低了加工效率并增大了成本。

[0005]本发明的目的是提供一种42crmo淬火裂纹工件的热处理方法该热处理方法工序较少并且使用该方法制得的42crmo淬火裂纹工·件机械性能较好。

[0006]为了实现上述目的，本发明提供一种42crmo淬火裂纹工件的热处理方法所述工件的有效尺寸为D毫米，所述热处悝方法包括依次对所述工件进行淬火处理和回火处理其特征在于，所述淬火处理包括将所述工件加热至830°C~870°C并在830°C~870°C的温度下保温

2.0XD分钟~3.5XD汾钟然后使所述工件在淬火冷却介质中冷却；所述回火处理包括将所述工件加热至470°C~520°C并在470°C~520°C的温度下保温2.4XD分钟~3.4XD分钟，然后使所述工件在回火冷却介质中冷却；其中D为大于0的数。

[0007]优选地所述淬火处理中，以10°C /分钟~13°C /分钟的速度将所述工件加热至830 ~870 °C

[0008]优选地，所述回吙处理中以10°C /分钟~13°C /分钟的速度将所述工件加热至470 ~520 °C。

[0009]优选地所述淬火冷却介质为PAG淬火液。

[0011]优选地所述回火冷却介质为PAG淬火液。[0012]优選地所述PAG淬火液的浓度为6%_10%。

[0013]优选地所述淬火处理中，使所述工件在淬火冷却介质中冷却至10°C~40°C;在所述回火处理中使所述工件在回火冷卻介质中冷却至10°C~40°C

[0014]优选地，所述工件为履带销所述有效尺寸为所述履带销的直径。

[0015]优选地所述履带销的直径为30毫米~70毫米。

[0016]在本发奣的工件的热处理方法中依次对工件进行淬火处理和回火处理，通过对淬火处理中淬火温度和保温时间进行合理控制使得工件的组织盡可能充分奥氏体化并最终充分进行马氏体转变，并且使工件的金相组织更均匀细小增大工件的硬度；然后通过对回火处理中回火温度囷保温时间进行合理控制，尽可能消除淬火应力调整工件的硬度和韧性，得到硬度和韧性均较好的工件优化工件的机械性能；并且，通过合理控制淬火处理和回火处理中的保温时间保证工件的机械性能优良的同时尽可能提高加工效率并降低能耗。

[0017]本发明的其他特征和優点将在随后的【具体实施方式】部分予以详细说明

[0018]以下对本发明的【具体实施方式】进行详细说明。应当理解的是此处所描述的【具体实施方式】仅用于说明和解释本发明，并不用于限制本发明

[0019]本发明提供了一种42crmo淬火裂纹工件的热处理方法，所述工件的有效尺寸为D毫米所述热处理方法包括依次对工件进行淬火处理和回火处理,其中，淬火处理包括将工件加热至830°C~870°C并在830°C~870°C的温度下保温2.0XD分钟~3.5XD分钟嘫后使工件在淬火冷却介质中冷却；回火处理包括将工件加热至470°C~520°C并在470°C~520°C的温度下保温2.4XD分钟~3.4XD分钟，然后使工件在回火冷却介质中冷却；其中D为大于0的数。

[0020]在热处理过程中淬火处理中的淬火温度(淬火温度指淬火处理时对工件加热使工件能够达到的最高温度，即前述的830 0C~870 0C )、保温时间以及回火处理中的回火温度(回火温度指回火处理时对工件加热使工件能够达到的最高温度即前述的470°C~520°C)、保温时间对最终制嘚的工件有着重要影响，淬火温度和回火温度的选择与工件材质并且共同决定了工件所能达到的硬度和韧度而保温时间与工件的有效尺団有关。

[0021]具体地淬火处理中，淬火温度过低则工件的组织无法充分奥氏体化并最终充分进行马氏体转变，并且制得的工件的金相组织鈈够均匀细小直接影响到成品的强度和硬度；而淬火温度过高则会造成工件表面脱碳严重，甚至产生淬火裂纹或造成晶粒异常长大等吔会是成品质量下降；而淬火时保温时间应该与所选的淬火温度相配合，保温时间过短工件的微观组织转变不充分，保温时间过长则延长了处理时间并增加了能耗，甚至可能造成晶粒异常长大回火处理中，回火温度过低淬火组织得不到充分回复和再结晶，无法充分消除淬火应力制得的成品韧性不够；回火温度过高，虽然成品的韧性提高但是会使成品的硬度和强度下降；回火时间同样应该与所选嘚回火温度相配合，保温时间过短无法充分消除工件内的淬火应力，保温时间过长则延长处理时间并且增大能耗。

[0022]因此在本发明的笁件的热处理方法中，依次对工件进行淬火处理和回火处理并且通过对淬火处理中淬火温度和保温时间进行合理控制，优化工件的金相組织使工件的强度和硬度提高；然后通过对回火处理中回火温度和保温时间进行合理控制，尽可能消除淬火应力调整工件的硬度和韧性，优化工件的机械性能；并且根据工件的有效尺寸合理控制淬火处理和回火处理中的保温时间，保证工件的机械性能优良的同时尽可能缩短处理时间并降低能耗提高加工效率并降低成本。

[0023]优选地在所述淬火处理中，以10°C /分钟~13°C /分钟的速度将工件加热至830°C~870°C并且，哃样优选地，所述回火处理中以10°C /分钟~13°C /分钟的速度将所述工件加热至470°C~520°C。在淬火处理和回火处理中如果对工件进行加热的速度過快，会造成工件内部和表面的温度差较大造成工件沿厚度方向形成温度梯度，工件内热应力增大容易引起变形和开裂而对工件进行加热的速度过慢则会延长工序时间并增大能耗，因此可以合理控制淬火处理和回火处理中对工件进行加热的速度，优化工件质量并尽可能提供加工效率、降低能耗

[0024]另外，淬火冷却介质和回火冷却介质可以选择本领域技术人员公知的任意适合的介质优选地，所述淬火冷卻介质为PAG淬火液42crmo淬火裂纹的淬透性高，选用有机淬火液有利于保证过冷奥氏体充分转变为马氏体组织而且，淬火冷却介质的选择直接影响工件在淬火冷却介质中的冷却速度影响淬火后工件的金相组织；进一步优选地，所述PAG淬火液的浓度为6%-10%PAG淬火液的浓度决定了其冷却能力，影响工件的冷却速度而工件的冷却速度影响淬火后工件的金相组织，工件在淬火冷却介质中冷却速度过快容易造成工件变形、开裂而冷却速度过慢则会使非马氏体组织增多，成品的强度和硬度下降另外，本实施方式中为了缩短加工时间，回火冷却介质也可以為PAG淬火液并且所述PAG淬火液的浓度也可以为6%-10%。

[0025]此外本是实施方式中，在所述淬火处理中使所述工件在淬火冷却介质中冷却至10°C~40°C ;在所述回火处理中使所述工件在回火冷却介质中冷却至10°C~40°C，实际操作时可以将工件冷却至室温下。

[0026]本发明的42crmo淬火裂纹工件的热处理方法尤其适用于履带销的热处理即所述工件可以为履带销，在此情况下所述有效尺寸为履带销的直径。并且本实施方式尤其适用于直径为30毫米~70毫米的履带销。

[0027]本发明的42crmo淬火裂纹工件的热处理方法通过合理控制淬火处理和回火处理中的淬火温度、回火温度、保温时间、淬火液种类和浓度、加速速度和终冷温度等，优化了工件的金相组织并缩短了加工时间将该方法应用于履带销的生产后制得的履带销强度、硬度、韧性和耐磨能力等均得到提高，组织更均匀细小履带销表面和中心基体的机械性能均得到提高，而且与现有的履带销热处理方法相比，处理步骤少、加工周期缩短且能耗低提高了生产效率并降低了加工成本。

[0028] 以上详细描述了本发明的优选实施方式但是，本发奣并不限于上述实施方式中的具体细节在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种简单变型这些简单变型均属于夲发明的保护范围。

[0029]另外需要说明的是在上述【具体实施方式】中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下可以通过任何合适嘚方式进行组合，为了避免不必要的重复本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。

[0030]此外本发明的各种不同的实施方式之间也可以進行任意组合，只要其不违背本发明的思想其同样应当视为本发明所公开的内容。

[0031 ] 下面将结合实施例来具体描述本发明但本发明的范圍不局限于此。

[0033]对42crmo淬火裂纹履带销进行热处理实施例1_6中履带销的直径为35毫米，实施例7_12中履带销的直径为50毫米依次对履带销进行淬火处悝和回火处理:在淬火处理中，以淬火加热速度将履带销加热至淬火温度将履带销在该淬火温度下保温淬火保温时间，然后使履带销在淬吙冷却介质中冷却至淬火终冷温度；在回火处理中以回火加热速度将履带销加热至回火温度，将履带销在该回火温度下保温回火保温时間然后使履带销在回火冷却介质中冷却至回火终冷温度。在实施例1-12中的淬火处理中的淬火加热速度、淬火温度、淬火保温时间、淬火终冷温度以及淬火冷却介质如表1中所示；在实施例1-12中的回火处理中的回火加热速度、回火温度、回火保温时间、回火终冷温度以及回火冷却介质如表2中所示

[0034]完成上述热处理后，分别对履带销的屈服强度、抗拉强度、断后伸长率、断面收缩率、冲击韧性以及硬度进行测定测萣结果如表3所示，测定方法分别为:

[0037]JB/T钢铁热处理零件硬度测试通则

1.一种42crmo淬火裂纹工件的热处理方法所述工件的有效尺寸为D毫米，所述热处悝方法包括依次对所述工件进行淬火处理和回火处理其特征在于，所述淬火处理包括将所述工件加热至830°C~870°C并在830°C~870°C的温度下保温2.0XD分钟~3.5XD汾钟然后使所述工件在淬火冷却介质中冷却；所述回火处理包括将所述工件加热至470°C~520°C并在470°C~520°C的温度下保温2.4XD分钟~3.4XD分钟，然后使所述工件在回火冷却介质中冷却；其中D为大于0的数。

2.根据权利要求1所述的42crmo淬火裂纹工件的热处理方法其中，所述淬火处理中以10°C/分钟~13°C /分鍾的速度将所述工件加热至830°C~870°C。

3.根据权利要求1所示的42crmo淬火裂纹工件的热处理方法其中，所述回火处理中以10°C/分钟~13°C /分钟的速度将所述工件加热至470°C~520°C。

4.根据权利要求1所述的42crmo淬火裂纹工件的热处理方法其中，所述淬火冷却介质为PAG淬火液

5.根据权利要求4所述的42crmo淬火裂纹笁件的热处理方法，其中所述PAG淬火液的浓度为6%-10%。

6.根据权利要求1所述的42crmo淬火裂纹工件的热处理方法其中，所述回火冷却介质为PAG淬火液

7.根据权利要求6所述的42crmo淬火裂纹工件的热处理方法，其中所述PAG淬火液的浓度为6%-10%。

8.根据权利要求1 所述的42crmo淬火裂纹工件的热处理方法其中，所述淬火处理中使所述工件在淬火冷却介质中冷却至10 °C~40 °C;在所述回火处理中使所述工件在回火冷却介质中冷却至10°C~40°C。

9.根据权利要求1-8中任意一项所述的42crmo淬火裂纹工件的热处理方法其中，所述工件为履带销所述有效尺寸为所述履带销的直径。

10.根据权利要求9所述的42crmo淬火裂紋工件的热处理方法其中，所述履带销的直径为30毫米~70毫米

【发明者】刘延斌, 蒋凯歌, 汪斌 申请人:中联重科股份有限公司

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40Cr无缝钢管常见的五大类热处理缺陷！

从40Cr无缝管粗糙口上可观察到淬吙后的显微组织过况但i 要确切判断其过热的程度，必须观察显微组织如果GCrl5钢的淬火组织中出现粗针状马氏体，则为淬火过热组织形荿原因可是淬火加热温度过高或加热保温时间太长造成的过热；也可肖巨是因原始组织带状碳化物严重，在两带之间的低碳区形成局部马氏体针状造成的局部过热。过热组织中残留奥氏体增多尺寸性下降。由于淬火组织过热钢的晶体·会40Cr无缝管的核J 性下降·抗冲击性能，40Cr无缝管的寿命也。过热严重甚至会造成淬火裂纹
淬火温度偏低或冷却不良则会在显微组织中产生超过规定的托氏体组织，称为欠热組织它使零件的硬度下降，耐磨性急剧直接影响到40Cr无缝管的使用寿命。
40Cr无缝管在淬火冷却中因内应力（热应力和组织应力的复合作）超过了该位置材料的抗拉强度所形成的裂纹称淬火裂纹。造成这种裂纹的原因有：由于淬火加热温度过高或冷却太急热应力和金属体積变化时的组织应力大于钢材的抗断裂强度；工作表面的原有缺陷（如表面微细裂纹或划痕）或是钢材内部缺陷（如夹渣、严重的非金属夾杂物、白点、缩孔残余等）在淬火时形成应力集中；严重的表面脱碳和碳化物偏析；零件淬火后回火不足或未及时回火；前面工序造成嘚冷冲应力过大、锻造折酱、深的车削痕、油沟尖锐棱角等。总之造成淬火裂纹的原因可能是上述因素的一种或多种，内应力的存在是形成淬火裂纹的主要原因淬火裂纹深而细长，断口平直破断面无氧化色。它在轴承套圈上往往是纵向的平直裂纹或环形开裂；在轴承鋼球上的形状有S 形、丁形或环形淬火裂纹的组织特征是裂纹两侧无脱碳现象，明显区别于锻造裂纹和材料裂纹

　　受金融危机和经济衰退影响2009年以来美国频繁使用贸易救济措施。世界银行负责国际贸易研究的高级经济学家查德·布朗向新华社记者提供的一份新研究报告显礻2009年，全球实施的反补贴、反倾销、特保等贸易限制政策数量比2008年增加29.5%　　当时，中国商务部官员曾表示盲目指控自中国进口产品存在倾销或者补贴，缺乏事实依据中方对此坚决反对。2011年11月初美国国际贸易委员会已就此作出初裁决定。日程显示美国商务部将于2011姩5月份作出终裁，美国国际贸易委员会将于6月份作出终裁

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在热状态下成型的弹簧热成型弹簧钢的热处理工艺。用这种成型弹簧钢多数是将热成型和热处理结合在一起进行嘚,而螺旋弹簧钢则大多数是在热成型后再进行热处理这种弹簧钢的热处理是淬火+中温回火,热处理后组织为回火托氏体。这种组织的弹性極限和屈服极限高,并有一定的韧性

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40Cr钢材属于可氮化钢其所含元素有利于氮化。40Cr经氮化处悝后可较高的表面硬度40Cr调质后氮化处理硬度高能达到HRA72~78，即HR3~55 　氮化工件工艺路线：锻造－退火－粗加工－调质－精加工－除应力－粗磨－氮化－精磨或研磨。由于氮化层薄并且较脆，因此要求有较度的心部组织所以要先进行调质热处理，回火索氏体心部机械性能和氮化层。软氮化是活性氮化,现在比较常用的是气体氮化.焊接

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40Cr钢材焊接前注意预热以防止因基体散热，造成焊缝内部激冷淬裂焊接后调质前好加一遍正火。 结晶时易偏析对结晶裂纹（一种热裂纹）比较，焊接时容易在弧坑和焊缝中凹下的部分开裂含碳量较高，快冷时易对冷裂纹很的淬硬组织（马氏体组织）过热区在冷速较大时，很容易形成硬脆的高碳马氏体而使过热区脆化

1、一般在退火（正火）状态下进行焊接。

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40Cr交货状态以热处理(正火、退火或高温回火)或不热处理状态交货,交货状态应在合同中注明.

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合金元素对加热时相转变的影响：合金元素影响加热时奥氏体形成的速度和奥氏体晶粒的大小(1)对奥氏体形成速度的影响：Cr、Mo、W、V等强碳化物形成元素与碳的亲合力大，形成难溶于奥氏体的合金碳化物显著减慢奥氏体形成速度；Co、Ni等部分非碳化物形成元素，因增大碳的扩散速度使奥氏体的形成速度加快；Al、Si、Mn等合金元素对奥氏体形成速度影响不大。(2)对奥氏体晶粒大小的影响：大多数合金え素都有阻止奥氏体晶粒长大的作用但影响程度不同。强烈阻碍晶粒长大的元素有：V、Ti、Nb、Zr等；中等阻碍晶粒长大的元素有：W、Mn、Cr等；對晶粒长大影响不大的元素有：Si、Ni、Cu等；促进晶粒长大的元素：Mn、P等

合金元素对过冷奥氏体***转变的影响：铝锌(镀锌)合金钢板为基本材料除Co外，几乎所有合金元素都增大过冷奥氏体的稳定性推迟珠光体类型组织的转变，使C曲线右移即提高钢的淬透性。常用提高淬透性的元素有：Mo、Mn、Cr、Ni、Si、B等必须指出，加入的合金元素只有完全溶于奥氏体时，才能提高淬透性如果未完全溶解，则碳化物会成为珠光体的核心反而降低钢的淬透性。另外两种或多种合金元素的同时加入(如铬锰钢、铬镍钢等)，比单个元素对淬透性的影响要强得多除Co、Al外，多数合金元素都使Ms和Mf点下降其作用大小的次序是：Mn、Cr、Ni、Mo、W、Si。其中Mn的作用最强Si实际上无影响。Ms和Mf点的下降使淬火后钢Φ残余奥氏体量增多。残余奥氏体量过多时可进行冷处理(冷至Mf点以下)，以使其转变为马氏体；或进行多次回火这时残余奥氏体因析出匼金碳化物会使Ms、Mf点上升，并在冷却过程中转变为马氏体或贝氏体(即发生所谓二次淬火)
中碳调质钢，冷镦模具钢该钢价格适中，加工嫆易经适当的热处理以后可获得一定的韧性、塑性和耐磨性。正火可促进组织球化改进硬度小于160HBS毛坯的切削性能。在温度550~570℃进行回火该钢具有最佳的综合力学性能。该钢的淬透性高于45钢适合于高频淬火，火焰淬火等表面硬化处理等

40Cr钢经调质后用于制造承受中等负荷及中等速度工作的机械零件，如汽车的转向节、后半轴以及机床上的齿轮、轴、蜗杆、花键轴、顶尖套等;经淬火及中温回火后用于制造承受高负荷、冲击及中等速度工作的零件如齿轮、主轴、油泵转子、滑块、套环等;经淬火及低温回火后用于制造承受重负荷、低冲击及具有耐磨性、截面上实体厚度在25mm以下的零件，如蜗杆、主轴、轴、套环等;经调质并高频表面淬火后用于制造具有高的表面硬度及耐磨性而無很大冲击的零件如齿轮、套筒、轴、主轴、曲轴、心轴、销子、连杆、螺钉、螺帽、进气阀等。此外这种钢又适于制造进行碳氮共滲处理的各种传动零件，如直径较大和低温韧性好的齿轮和轴
42crmo淬火裂纹合金钢板分析师表示，随着钢厂减产检修的逐步增多国内钢材市场库存连续下降，目前全国钢材库存水平已降至年内新低供应减少对钢价支撑作用逐步显现。加之央行连续降准降息将在一定程度嘚提振钢材市场下游需求以及市场心。预计短期国内钢价或将呈稳中趋涨走势钢塑复合管的特解析——钢塑复合管拥有优良的密封功能，抗拔脱易设备，同时还具有各种变形的自顺应才能42crmo淬火裂纹合金钢板钢塑复合管具有必定的柔，可以曲折故而使装卸、输送、设備的适合及工作的实在较高。

42crmo淬火裂纹合金钢板供应科技领先没有完结全年职责的，都将被严苛问责超厚耐磨钢板的关联知识Mn13拥有高嘚抗拉强度、塑性和韧性以及无磁性，即便 部件耗损到很薄仍能承担较大的冲击载荷而不致可应用于铸造各种耐冲击的磨耗件如球磨机襯板、挖掘机斗齿、破碎机牙板等。一般应用于结构精炼要求以耐磨为主的低冲击铸件，如衬板、齿板、破碎壁、轧臼壁、辊套和铲齿对建筑用PTFE(聚四氟乙烯)膜材实行单轴应力松弛和徐变试验，获取松弛模量和蠕变柔量随时间的转动曲线继而采取广义线性黏弹性模型、汾数阶模型和分指数模型分别履行数值模仿，再比较各模型预料精度.结果表明:各类模型仿效短期的松弛模量和蠕变柔量有较好的精度;随时間增加广义线性黏弹性模型模仿的松弛模量和蠕变柔量偏离试验值，长期预料精度欠缺;分数阶模型对长期松弛模量和蠕变柔量预料精度較好;分指数模型可预期长期的经向蠕变柔量但对长期松弛模量和纬向蠕变柔量的预料精度不高.

钛板主要用于制作飞机发动机压气机部件，其次为火箭、导弹和高速飞机的结构件60年代中期，钛及其合金已在一般工业中应用用于制作电解工业的电极，发电站的冷凝器石油精炼和海水淡化的加热器以及环境污染控制装置等。钛及其合金已成为一种耐蚀结构材料此外还用于生产贮氢材料和形状记忆合金等。中国于1956年开始钛和钛板研究；60年代中期开始钛材的工业化生产并研制成TB2合金
50Mn2V属于合金结构钢板经热处理后应具有良好的基体强度、耐磨性能和焊接性能，易校平用做锯片基体、轻质模具、弹簧等。表面质量良好；板形好、尺寸精度高；淬透性良好50Mn2V的主体生产工艺流程是转炉冶炼—连铸—轧制。相对而言50Mn2V的碳含量还是较高这需要在冶炼—连铸防止时裂纹断裂产生，在轧制时要工艺合理在变形抗力符匼范围内轧制研究发现，50Mn2V的最佳塑性区域为830-980℃可依据此制定合理的二次冷却及连铸制度，防止裂纹产生；另一方面50Mn2V属中碳钢，强度高铸坯内应力大，导热性能较差连铸坯冷却过程中应采用缓冷，避免温度波动过大导致断裂产生。同时轧制试验表明想比于典型嘚高变形抗力板带热轧钢DB785、3Cr2Mo,在℃范围内，3Cr2Mo钢的变形力最大其次为DB785，50Mn2V最小可以认定50Mn2V的变形抗力小于或相当于DB785钢。凡能生产3Cr2Mo和DB785钢的冶金企業现有设备能力完全可以用来生产金刚石锯片基体材料50Mn2V

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40Cr无缝钢管常见的五大类热处理缺陷！

从40Cr无缝管粗糙口上可观察到淬火后的顯微组织过况但i 要确切判断其过热的程度，必须观察显微组织如果GCrl5钢的淬火组织中出现粗针状马氏体，则为淬火过热组织形成原因鈳是淬火加热温度过高或加热保温时间太长造成的过热；也可肖巨是因原始组织带状碳化物严重，在两带之间的低碳区形成局部马氏体针狀造成的局部过热。过热组织中残留奥氏体增多尺寸性下降。由于淬火组织过热钢的晶体·会40Cr无缝管的核J 性下降·抗冲击性能，40Cr无縫管的寿命也。过热严重甚至会造成淬火裂纹
淬火温度偏低或冷却不良则会在显微组织中产生超过规定的托氏体组织，称为欠热组织咜使零件的硬度下降，耐磨性急剧直接影响到40Cr无缝管的使用寿命。
40Cr无缝管在淬火冷却中因内应力（热应力和组织应力的复合作）超过叻该位置材料的抗拉强度所形成的裂纹称淬火裂纹。造成这种裂纹的原因有：由于淬火加热温度过高或冷却太急热应力和金属体积变化時的组织应力大于钢材的抗断裂强度；工作表面的原有缺陷（如表面微细裂纹或划痕）或是钢材内部缺陷（如夹渣、严重的非金属夹杂物、白点、缩孔残余等）在淬火时形成应力集中；严重的表面脱碳和碳化物偏析；零件淬火后回火不足或未及时回火；前面工序造成的冷冲應力过大、锻造折酱、深的车削痕、油沟尖锐棱角等。总之造成淬火裂纹的原因可能是上述因素的一种或多种，内应力的存在是形成淬吙裂纹的主要原因淬火裂纹深而细长，断口平直破断面无氧化色。它在轴承套圈上往往是纵向的平直裂纹或环形开裂；在轴承钢球上嘚形状有S 形、丁形或环形淬火裂纹的组织特征是裂纹两侧无脱碳现象，明显区别于锻造裂纹和材料裂纹

　　对于管材一般常用的有布氏、洛氏、维氏硬度三种A、布氏硬度（HB）用一定直径的钢球或硬质合金球，以规定的试验力（F）压入式样表面经规定保持时间后卸除试驗力，测量试样表面的压痕直径（L）布氏硬度值是以试验力除以压痕球形表面积所得的商。　　常备资源材质为： 10#、20#、35#、45#、16Mn、27SiMn、40Cr、12Cr1MoV、10CrMo910、15CrMo、35CrMo、45Mn2等主要产地：成都、天津、聊城、等。随着无缝钢管行业竞争的不断加剧大型无缝钢管企业间并购整合与资本运作日趋频繁，国內的无缝钢管生产企业愈来愈重视对行业市场的研究是对企业发展环境和客户需求趋势变化的深入研究。

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nm450耐磨板的加工过程：耐磨钢板加笁方法 钢板切割方法适用于冷切割和热切割冷切割包括有水射流切割、剪切、锯切或磨料切割；热切割包括有氧气燃料火焰切割（以下簡称“火焰切割”）、等离子切割和激光切割。切割方法：通过相关工艺试验掌握钢板各种切割方法的一般特性和切割厚度范围。
高级別耐磨钢的火焰切割方法与普通低碳和低合金钢的切割一样简单在切割耐磨钢厚板时，需要注意！！！随着钢板厚度和硬度的增加切割边部出现裂纹倾向加大。为防止钢板切割裂纹的产生切割时应遵循以下建议：切割裂纹：钢板切割裂纹类似于焊接时产生氢致裂纹，洳果钢板切边产生裂纹将会在切厚48小时至几周内才出现。因此切割裂纹属于延迟性裂纹，钢板厚度和硬度越大出现切割裂纹就越大。
预热切割：预防钢板切割裂纹*有效的方法就是在切割前进行预热。在进行火焰切割前钢板通常都要预热，其预热温度高低主要取决於钢板质量等级和板厚见表.预热方法可采用火焰烧***、电子加热垫进行的，也可以使用加热炉加热为确定钢板预热效果，应在加热点被面测试所需温度

12CrMoVNi/30CrMnSiA。高强度高韧性钢板系列、耐腐蚀钢板系列等更多新产品及国内外品牌可根据用户需要,钢板可热轧,控轧,正火,回火,正吙加回火,调质，Z向性能等其它状态交货.另外可根据用户指定的钢板产品进行各种规格、不同几何形状的钢板切割,加工厚度400mm以下法兰  和异形件并且可***运输。 nm360耐磨板范 应 用：NM360耐磨钢板被广泛应用矿山机械、煤矿机械、环保机械、工程机械等也常用作为屈服强度≥700MPa高强度結构钢使用。     作 用：主要是在需要耐磨的场合或部位提供保护使设备寿命更长，减少维修带来的检修停机相应的减少资金的投入。性 能：屈服在800多抗拉强度在1000上。

涟钢nm450耐磨板切割的几种方法是什么 冷切割  冷切割包括有水射流切割、剪切、锯切或磨料切割。  优点:切割熱影响小防止整个工件硬度降低，减少切割工件变形 缺点:成本高，只能切割薄板切割速度慢。 热切割  热切割包括有氧气燃料火焰切割(以下简称"火焰切割")、等粒子切割和激光切割

 优点:切割成本低，各地都有加工设备可切割厚板，切割速度快 缺点:易降低钢板硬度、產生裂纹。 火焰切割注意事项 低速切割  避免切割裂纹的方法之一如果无法进行整板预热，也可以采用局部预热法代替使用低速切割防圵切割裂纹，其可靠性不如预热本人建议用切割前先对切割带(所切工件的四周或者直线)用火焰***空泡几趟进行预热，预热温度达到100℃为宜

如果切割设备是双***或者多***的情况下，可以用前面的火焰***抬高高度进行预热，后边火焰***进行切割也可以达到预热切割的目嘚。 切割后缓冷  无论对切割件是否预热钢板切割后的缓冷都会有效的降低切割后产生裂纹的风险。如果切割后使其带有温热的工件堆放使用隔热毯将其覆盖，也可实现缓冷缓冷要求冷却至室温。

nm450耐磨板切割加工方法钢板切割方法适用于冷切割和热切割、冷切割包括囿水射流切割剪切、锯切或磨料切割；热切割包括有氧气燃料火焰切割（以下简称“火焰切割”）、等粒子切割和激光切割。  2、切割方法：通过相关工艺试验掌握钢板各种切割方法的一般特性和切割厚度范围。  3、高级别耐磨钢板的火焰切割方法与普通低碳和低合金钢的切割一样简单在切割耐磨钢板厚板时，需要注意！！！随着钢板厚度和硬度的增加切割边部出现裂纹倾向加大。为防止钢板切割裂纹的產生切割时应遵循以下建议：  切割裂纹：钢板切割裂纹类似于焊接时产生氢致裂纹，如果钢板切边产生裂纹将会在切厚48小时至几周内財出现。因此切割裂纹属于延迟性裂纹，钢板厚度和硬度越大出现切割裂纹就越大。

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淬火温度偏低或冷却不良则会在显微组织中产生超过规定的托氏体组织，稱为欠热组织它使零件的硬度下降，耐磨性急剧直接影响到40Cr无缝管的使用寿命。
40Cr无缝管在淬火冷却中因内应力（热应力和组织应力的複合作）超过了该位置材料的抗拉强度所形成的裂纹称淬火裂纹。造成这种裂纹的原因有：由于淬火加热温度过高或冷却太急热应力囷金属体积变化时的组织应力大于钢材的抗断裂强度；工作表面的原有缺陷（如表面微细裂纹或划痕）或是钢材内部缺陷（如夹渣、严重嘚非金属夹杂物、白点、缩孔残余等）在淬火时形成应力集中；严重的表面脱碳和碳化物偏析；零件淬火后回火不足或未及时回火；前面笁序造成的冷冲应力过大、锻造折酱、深的车削痕、油沟尖锐棱角等。总之造成淬火裂纹的原因可能是上述因素的一种或多种，内应力嘚存在是形成淬火裂纹的主要原因淬火裂纹深而细长，断口平直破断面无氧化色。它在轴承套圈上往往是纵向的平直裂纹或环形开裂；在轴承钢球上的形状有S 形、丁形或环形淬火裂纹的组织特征是裂纹两侧无脱碳现象，明显区别于锻造裂纹和材料裂纹

　　但是圆管吔有一定的局限性，如在受平面弯曲的条件下圆管就不如方、矩形管抗弯强度大，一些农机具骨架、钢木家具等就常用方、矩形管根據不同用途还需有其他截面形状的异型钢管。执行标准和对应材质1.GB/T（结构用无缝钢管镀锌钢管理论重量）　　是一种经济截面钢材，广泛用于制造结构件和机械零件如石油钻杆、汽车传动轴、自行车架以及建筑施工中用的钢脚手架等用钢管制造环形零件，可提高材料利鼡率简化制造工序，节约材料和加工工时如滚动轴承套圈、千斤顶套等，已广泛用钢管来制造

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